孝感C50灌漿料標準

時間：2019-01-25作者：北京博瑞雙杰新技術有限公司瀏覽：106

9、后張預應力砼梁板，在施加預應力后可將其從預制臺座移至場內的存放臺座上后再進行孔道壓漿，但必須滿足以下要求：
①從預制臺座上移出梁板**一次，不得在壓漿前多次倒運.
②吊移范圍必須限制在預制鋼筋銹蝕是世界范圍廣泛存在的、嚴重威脅結構安全的一個耐久性問題，我國建筑業(yè)正蓬勃發(fā)展，研究鋼筋性能退化與銹蝕程度之間的關系，進而進行結構耐久性設計和安全性評估，具有重大的經(jīng)濟效益和社會意義，值得做深入的研究。場內的存放區(qū)域，不得移往他處。
③吊移過但從一些典型工程實例中，也可看出我國混凝土結構工程因鋼筋銹蝕而遭到破壞的嚴重情況：１９６５～１９６８年，調查的華南、華東地區(qū)２７座海港鋼筋混凝土結構，其中因鋼筋銹蝕而導致破壞的占７４％。１９８１年調查結果表明華南１８座使用僅７－２５年的海港鋼筋混凝土碼頭中，鋼筋銹蝕破壞或不耐久的占８９％。１９８４年，童保全等調查了浙江沿海２２座鋼筋混凝土水閘，其中因鋼筋銹蝕而導致破壞的占５６％。程中，不得對梁板產生任何沖擊和碰撞。
10、后張預應力砼梁板，在孔道壓漿后進行移運的，其壓漿漿體強度應不**設計強度的80%。


11、構件移運時吊點位置應符合設計規(guī)定，吊環(huán)必須采用未經(jīng)冷拉的HPB235的鋼筋制作，吊環(huán)應順直，吊繩與起吊構件的交角小于60°時，應設置吊架或起吊扁擔。
12、構件存放臺座應堅固穩(wěn)定，宜高出地面200mm以上，存放場地應有相應的防排水措施。支點應符合設計規(guī)定的位置，支點處應采用墊木和其他適宜的材料進行支承，不得直接支承在堅硬的存放臺座上。構件按安裝的順序編號存放，存放時間不宜**3個月，特殊情況下不**5個月。多層疊放時，各層墊木的位置應設在設計規(guī)定的支點處，上下層墊木應在同一條豎直線上。大型構件的疊放高度宜為2層，不應**3層，小型構件宜為6~10層。
13、板式構件運輸時，宜用特制的固定架穩(wěn)定構件。梁的運輸應按高度方向豎立放置，并應有防傾倒的固定措施，裝卸梁時必須在支撐穩(wěn)妥后方可卸除吊鉤。
14、采用平板拖車運輸大型構件時，車長應滿足要求，支點處應設活動轉盤防止搓傷構件砼，運輸?shù)缆窇秸?br /> 15、簡支梁板安裝前，應對支座或臨時支座的平面位置和高程進行復測，并檢查支座表面的平整度應不**過2mm。安裝前應制訂專項施工技術方案、安裝工藝及安全技術方案。
16、采用架橋機進行安裝作業(yè)時，其抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)≥1.3，架橋面過孔時，應將起重小車置于對穩(wěn)定zui有利的位置，且其抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)≥1.5。
17、采用吊機吊裝構件時，采用兩臺抬吊，應統(tǒng)一指揮協(xié)調一致，使構件兩端同時起吊同時就位。
18、梁板安裝施工期間及架橋機移動過孔時，嚴禁行人車輛和船舶在作業(yè)區(qū)域的橋下通行。
19、安裝在同一孔跨的梁板，其預制施工的齡期差不宜**10d 。
20、先簡支后連續(xù)的梁，應設置臨時支座進行支承，同片梁中臨時支座**面的相對高差不應大于2mm。對于自檢不合格的局部粘鋼部位，應采取補灌建筑結構膠的方法，進行修補。加固后，鋼板表面應粉刷水泥砂漿保護。如鋼板表面積較大，為利于砂漿粘結，可粘一層鋼絲網(wǎng)或點粘一層豆石或粗砂；如有*等防護要求時，應按有關規(guī)定進行處理。對濕接頭處的梁端，應按施工縫的要求進行鑿毛處理。*支座應在設置濕接頭底模之前安裝，濕接頭處的模板與梁體密貼并有一定搭接長度，各接縫嚴密不漏漿。負彎矩區(qū)的預應力管道應連接平順，與梁體預留管道的接合處應密封，張拉齒板應保證不被損壞。
21、濕接頭的砼宜在一天中氣溫相對較低時段澆筑，且一聯(lián)中的全部濕接頭應一次澆筑完成，濕接頭砼養(yǎng)護不少于14d。
22、濕接頭按設計要求施加預應力，孔道壓漿且達到規(guī)定強度后，應立即拆除臨時支座，按設計規(guī)定順序完成體系轉換。同片梁的臨時支座應同時拆除。
16.5懸臂澆筑
1、用于懸臂澆筑施工的掛籃，其結構除應滿足強度、剛度、穩(wěn)定性要求外，還應滿足掛籃與懸澆段砼的重量比不宜大于0.5，且掛籃的總重應控制在設計規(guī)定限重之內。
2、掛籃的zui大變形（包括吊帶變形的總和）應不大于20mm。
3、掛籃的抗傾覆安全系數(shù)、自錨固系統(tǒng)的安全系數(shù)、斜拉水平限位系統(tǒng)的安全系數(shù)、上水平限位的安全系數(shù)均不應小于2。
4、掛籃加工完成后應進行試拼裝。掛籃在現(xiàn)場組拼后，應進行模擬荷載試驗。
5、底板鋼筋與腹板鋼筋的連接應牢固，且宜用焊接；底板上下兩層的鋼筋網(wǎng)采用兩端帶彎鉤的豎向筋進行連接；**板底層的橫向鋼筋宜采用通長筋。

6、鋼筋與預應力管道相互影響時，鋼筋僅可移動，不得切斷。若掛籃的下限位器、下錨帶、斜拉桿等部位影響下一步操作必須切斷鋼筋時，應在該工序完成后，將切斷的鋼筋連接好再補孔。
7、墩**及墩**鄰近梁段可采用落地支架或托架施工，墩**梁段宜全斷面一次澆筑完成，墩**梁段施工時應按設計規(guī)定設置墩梁臨時固結裝置。
8、懸臂澆筑施工應對稱平衡進行，兩端懸臂上荷載的實際不平衡偏差不宜**過梁段重的1/4，懸臂梁段應全斷面一次澆筑完成，并應從懸臂端開始，向已完成梁段推進分層澆筑。
9、懸臂澆筑施工過程控制宜遵循變形和內力雙控的原則，且以變形控制為主。懸澆過程中梁體的中軸線允許偏差應控制在5mm以內，高程允許偏差為±10mm。
10、掛籃前移時，宜在其后方設置控制其滑動的裝置或在滑道上設置止動裝置，前移就位后應立即將后錨點鎖定，防止傾覆。
11、當懸臂澆筑施工跨越道路時，應采取有效的安全施工防護措施。
12、預應力管道的安裝定位應準確，備用管道和長束的管麻省理工學院的Triantafillou和Deskovi等(199方法提出了一個預應力FRP片材加固梁分析模型,該模型假定:預應力放張后,破壞是由FRP上的梁端部混凝土中高剪應力或膠粘層的屈服引起,破壞不發(fā)生在錨面區(qū)附近;利用彈性理論和協(xié)調相容原則,推導了易引起膠層破壞或加固構件端部混凝土剪切破壞的較大預張應力計算公式,并分別就木梁和混凝土梁進行了參數(shù)分析。Triantafi11ou和Deskovic(199隨后采用t同板粘結CFRP片材,并對鋼板進行拉伸的方法獲得預應力,開展了預應力CFRP片材加固混凝土梁(試驗梁尺寸為2200mmX70mmX120mm)的試驗研究,預應力水平為使混凝土梁不發(fā)生端部剪切破壞的較大預張應力的75%~98%(約為CFRP片材抗拉強度的20%~26.6%),試驗其它參數(shù)有配筋率和CFRP片材幾何尺寸。膠粘劑固化后,単調加載至破壞,試驗結果表明,開制彎矩提高非常明顯,極限荷載提高程度可達350%以上。他們也對預應力CFRP片材加固木梁進行了試驗研究,木梁尺寸為8mmX45mmX60mm和800]TmX45rnmX80mm,初始預應力為CFRP片材拉仲強度的56.3%~58.3%,試驗表明,預應力加固梁的極限荷載提高了約40%。美國Missouri-Rolla大學的Yu,Silva和Nanni(200首先利用鋼梁的ll環(huán)桿**升使CFRP片材獲得初始預張力(約為CFRP片材拉伸強度的15%),再將預張好的片材和張拉體系放在試驗梁受拉面上用粘結膠粘接,膠層固化后,在梁端部剪斷CFRPJ-:1材,卸去張拉體系,即可獲得預應力構件。試驗梁尺寸為:2440m1TlX203rnmX304.8mm,試驗結果表明,預應力加固梁開裂荷裁比普;ijii外貼加固梁提高了67%,比基準梁提高了18l%:預應力加固梁極限承載力比普通外貼加國梁提高了26%,比基準梁提高了65%。道應采取措施保證其在使用時的有效性。
13、對縱向預應力鋼束的張拉，宜通過必要的試驗確定其張拉程序和各項參數(shù)，張拉持荷時間宜增加1倍，當鋼束的伸長值不能滿足要求時，可采取補張拉或反復張拉的措施，但張拉應力不得**過設計規(guī)定的zui大控制應力。
14、橫向預應力采用一端張拉時，共張拉端宜在梁兩側交錯設置。
15、豎向預應力宜采取反復張拉的方式進行，反復張拉的次數(shù)應以鋼束的伸長值是否達到要求且是否可靠錨固而定。
16、豎向預應力孔道，壓漿時應從下端的壓漿孔壓入，壓力宜為0.3~0.4Mpa，且壓入的速度不宜過快。
17、懸臂澆筑預應力梁的合龍順序應符合設計規(guī)定，合龍施工前應對懸臂梁段的軸線、高程和梁長受溫度影響的偏移值進行觀測，并根據(jù)實際觀測值進行合龍的施工計算，確定準確的合龍溫度、合龍時間及合龍程序。
18、合龍時，宜采取措施將合龍口兩側的懸臂端予以臨時剛性連接，再澆筑合龍段砼。合龍段的砼宜在一天中氣溫zui低且穩(wěn)定的時段內澆筑，澆筑后應及時覆蓋灑水養(yǎng)護。
19、合攏后應在規(guī)定的時間內盡快拆除墩梁臨時固結裝置，按程序完成體系轉換和支座反力調整。








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• 詞條

  詞條說明

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