南昌西湖區(qū)灌漿料攪拌方法

時間：2019-02-11

*13.3.4 條確定；

c—錨栓的邊距（mm）；

scr,N 和ccr ,N —混凝土呈錐形受拉時，確保每一錨栓承載力不受間較近幾年,國內(nèi)外出現(xiàn)的不少了大橋的垮塌事件,給我們敲響了警鐘。而我國現(xiàn)正在使用的橋梁有很大一部分橋齡在40年以上,尤其是在上世紀50年代后期及60年代建造的橋梁,大部分由于長期**負荷的運行和環(huán)境的影響,出現(xiàn)了材料老化和結(jié)構(gòu)破損及開裂等危害,因此導致承載能力、安全性、耐久性降低,使得危舊橋逐年增加,使橋梁成為公路交通運輸?shù)钠款i,對公路營運安全的影響越來越大,嚴重影響了交通線路的暢通。鑒于此情況,我們應服從橋梁加固改造工作的共性,結(jié)合每座橋梁的特殊性,采用較**技術和材料,在舊橋利用加固改造工作中,不斷發(fā)揮積極性和創(chuàng)造性,創(chuàng)造和總結(jié)出各種切實可行的方法,讓舊橋繼續(xù)發(fā)揮其使用功能,以確保公路交通運輸?shù)恼＿\營。距和邊距效應影響的zui小間距（mm）和zui小邊距（mm），按本規(guī)范

表13.4.3 的規(guī)定值采用；

eN —拉力（或其合力）對受拉錨栓形心的偏心距。

13.3.4 當錨栓承載力不受其間距和邊距效應影響時，由單個錨栓引起的基材混凝土呈錐形受拉破壞的理想錐體投影面積 Ac0,N ，可按圖 13.3.4–1 所示的

陰影面積確定，即：
Ac0,N = (scr,N )2 （13.3.4–1）

混凝土呈錐形受拉破壞的實際錐體投影面積 Ac,N ，可按下列規(guī)定計算：

1）當邊距c > ccr,N ，且間距s > scr,N 時
A = nA0 （13.3.4–2）
c,N c,N

式中：n —參與手拉工作的錨栓個數(shù)。

2）當邊距c ￡ ccr ,N 時，應按圖 13.3.4–2~圖 13.3.4–3 示例的計算方法進行確定。

圖 15.3.4–1 單錨混凝土錐形破壞理想錐體投影面積

當c1 < ccr,N 時：當c1 < ccr,N ，且s1 < scr,N 時：
Ac,N = (c1 + 0.5scr,N )× scr ,N Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr,N )× scr ,N
（a）（b）

圖 13.3.4–2 近構(gòu)件邊緣單錨和雙錨混凝土錐形破壞實際錐體投影面積

當c1 、c2 < ccr,N ，且s1 、s2 < scr ,N 時：

Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr ,N )× (c2 + s2 + 0.5scr,N )

圖 13.3.4–3 近構(gòu)件角部四錨混凝土錐形破壞實際錐體投影面積 13.3.5 基材混凝土的受剪承載力，應按下列公式驗算：

V ￡ 0.18y v × c11.5 × d00.3 × (hef )0.2 （13.3.5）
fcu,k

式中：V —單錨的剪力設計值或群錨的總剪力設計值；

yv —考慮各種因素對基材混凝土受剪承載力影響的修正系數(shù)，按本規(guī)范

*13.3.6 條計算；

c1 —平行于剪力方向的邊距（mm）；

d0 —錨栓外徑（mm）；

hef —錨栓的有效錨固深度（mm）；當hef 3 10d0 時，按hef = 10d0 計算；其他符號同前。

對基材混凝土角部的錨固，應取兩方向計算承載力的較小值（圖13.3.1–4）。

13.3.6 基材混凝土受剪承載力修正系數(shù)y v 值，應按下列公式計算：

y v =y s,v ×y h,v ×y a,v ×y e,v ×y u,v Ac0,v

Ac,v

y = 0.7 + 0.2 c2 ￡ 1

s,v c1

yh,v = 1.5c1 h ÷ 3 1
è

ì1.0 (00 ￡ av ￡ 550 )

y a,v = 1(cosav + 0.5sin av ) (550 ￡ 900 )
í < av
(90 0 < av ￡ 180 0 )
2.0

y e,v = 1 ￡ 1 （13.3.6–5）
1+ 2ev
3c1

ì1.0 (邊緣沒有配筋）
y = 1.2（邊緣配有直徑d 3 12mm鋼筋) （15.3.6–6） í

1.4（邊緣配有直徑d 3 12mm鋼筋及s 3 100mm箍筋）

式中：y s,v —邊距比c2 c1 對受剪承載力的影響系數(shù)；

yh,v —邊距厚度比c1 h 對受剪承載力的影響系數(shù)；

ya ,v —剪力與垂直于構(gòu)件自由邊的軸線之間的夾角av 對受剪承載力的影響系數(shù)；

ye,v —荷載偏心對群錨受剪承載力的影響系數(shù)；

yu,v —構(gòu)件錨固區(qū)配筋對受剪承載力的影響系數(shù)。

Ac,v Ac0,v —錨栓邊距、間距等幾何效應對抗剪承載力的影響系數(shù)，按本規(guī)

范* 13.3.7 條及* 13.3.8 條確定；

c2 —垂直于c1 方向的邊距；

h—構(gòu)件厚度（基材混凝土厚度）；

ev —剪力對受剪錨栓形心的偏心距。

13.3.7 當錨栓受剪承載力不受其邊距、間距及構(gòu)件厚度的影響時，其基材混凝

土呈半錐體破壞的側(cè)向投影面積基準值 Ac0,v ，可按下式計算：

A0 = 4.5(c )2 （13.3.7）
c,v 1

13.3.8 當單錨或群錨受剪時，若錨栓間距s 3 3c1 、邊距c2 3 1.5c1 ，且構(gòu)件厚度

h3 1.5c ，則混凝土破壞錐體的側(cè)向投影面積 Ac,v ，可按下式計算：

注入膠粘劑時，其灌注方式應不妨礙孔中的空氣排出，灌注量應按產(chǎn)品使用說明書確定，并以植入鋼筋后有少許膠夜溢出為度，注入量一般為孔深的２／３。到規(guī)定的深度。從注入粘結(jié)劑至植好鋼筋所費的時間，應少于產(chǎn)品使用說明書規(guī)定的可操作時間。否則應拔掉鋼筋，并立即清除失效的膠粘劑；重新按原工序返工。A = nA0 （13.3.8）
c,v c,v

式中：n 為參與受剪工作的錨栓個數(shù)。

若錨栓間距、邊距或構(gòu)件厚度不滿足上述要求，則應按圖 13.3.8（a~c）

示例的計算方法進行確定。

圖 13.3.7 近構(gòu)件邊緣的單錨受剪混凝土楔形投影面積

當h > 1.5c1 ，c2 ￡ 1.5c1 時：

Ac,v = 1.5c1 (1.5c1 + c2 )

當h ￡ 1.5c1 ，時：

Ac,v = (3c1 + s2 )′ h

當h ￡ 1.5c1 ，s2 ￡ 3c1 ，c2 ￡ 1.5c1 時：

Ac,v = (3c1 + s2 )′ h

圖 13.3.8 錨栓在剪力作用下混凝土楔形破壞側(cè)向投影面積

a）角部單錨；b）薄構(gòu)件邊緣雙錨；c）薄構(gòu)件角部雙錨

13.3.9 對混凝土角部的錨固，應取兩個方向計算承載力的較小值（圖 13.3.9）。

圖 13.3.9 剪力作用下角部群錨，按雙向分別計算承載力

13.3.10 當錨栓連接承受拉力和剪力復合作用時，承載力應符合下列公式的要求：

(b N )a + (bV )a ￡ 1 （15.3.9）

式中：b N —拉力作用設計值與抗拉承載力設計值之比； bV —剪切作用設計值與抗剪承載力設計值之比。

a—指數(shù)，當兩者均受錨栓鋼材破壞模式控制時，取a = 2.0 ；當受其他破壞模式控制時，取a = 1.5 。

13.4 構(gòu)造規(guī)定

13.4.1 混凝土構(gòu)件的zui小厚度hmin 應不小于1.5hef ，且不小于 100mm。

13.4.2 承重結(jié)構(gòu)用的錨栓，其公稱直徑不得小于 12mm；按構(gòu)造要求確定的錨

固深度hef 應不小混凝土作為一種古老的,也是今天世界上使用較廣泛的建筑材料(據(jù)統(tǒng)計全世界混凝土的年產(chǎn)量達到60億噸),歷來被人們冠以低成本、高耐用的美名。正是如此,人們一直將注意力集中在混凝土強度的提高上。然而隨著混凝土強度的不斷提高,人們發(fā)現(xiàn)事實并非如自己所期望的那樣。上世紀80年代,Litvan和Bickley發(fā)表了對加拿大停車場的檢測報告,他們發(fā)現(xiàn)大量停車場在遠比預計的服務壽命要早出現(xiàn)破壞的現(xiàn)象]。8o年代末至9o年代初,不斷有報道混凝土結(jié)構(gòu)性能過早劣化的情況:(ierwick關于若干國家新建海底隧道、Khanna等關于海洋樁基、Shayan和Quick關于鐵路軌道杭過早出現(xiàn)嚴重劣化的現(xiàn)象。于 60mm，且不應小于混凝土保護層厚度。

13.4.3 zui小邊距cmin 、臨界邊距ccr ,N 和群錨zui小間距smin 、臨界間距scr,N 應滿足

表13.4.3 的要求。

表13.4.3 錨栓的邊距和間距要求

cmin ccr ,N smin scr,N
0.8hef 1.5hef 1.0hef 3.0hef

13.4.4 地震區(qū)錨栓的實際錨固深度，改性聚丙烯纖維增強混凝土的抗碳化性增強。隨改性聚丙烯纖維摻量增加，混凝土表面碳化深度減小。這說明改性聚丙烯纖維纖維的加入提高了混凝土的密實性。應按本規(guī)范計算確定的有效錨固深度乘以抗震構(gòu)造修正系數(shù)y aE 后采用：對 6 度區(qū)，取y aE = 1.0 ；對 7 度區(qū) I、II

類場地，取y aE = 1.1；對 8 度區(qū) I、II 類場地，取y aE = 1.2 。

13.4.5 錨栓防腐蝕標準應**被固定物的防腐蝕要求。

附錄 G 富填料膠體或復合砂漿劈裂抗拉強度測定方法

G.1 適用范圍

G.1.1 本標準適用于測定錨固用膠粘劑、粘結(jié)網(wǎng)片用復合砂漿（聚合物砂漿）以

及其他富填料粘結(jié)材料的膠體劈裂抗拉強度（簡稱劈拉強度）。

G.1.2 本標準僅適用于圓柱體試件的劈裂抗拉試驗；不得引用于立方體劈裂抗拉試驗。

G.2 試件

G.2.1 劈拉試件的直徑為 20mm；長度為 40mm；允許偏差為±0.1mm；以受檢的膠粘劑或復合砂漿澆注而成。試件的養(yǎng)護方法及養(yǎng)護時間應符合產(chǎn)品使用說明書的規(guī)定。

G.2.2 劈裂抗拉試驗的試件數(shù)量，每組不應少于 3 個。

G.3 試驗設備及裝置

G.3.1 劈拉試件的制作應在專門的模具中澆注而成。模具可自行設計，但應便于脫模，且不傷及試件；模具的內(nèi)壁應經(jīng)拋光，其光潔度應達到 6．3 。其他技術要求應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《混凝土試?！稪G3019 的規(guī)定。

試件制作完成后，應按產(chǎn)品使用說明書的要求進行養(yǎng)護。

G.3.2 劈拉試件的加荷，應采用zui大壓力標定值不大于 4000N 的壓力試驗機；其性能和質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準 GB/T 3722 及 GB/T 2611 的要求；其測量精度應達到±1%；每年應檢定一次。試件的破壞荷載應大于壓力試驗機全量程的 20%，且小于其全量程的 80%。

G.3.3 劈拉試驗裝置

詞條
詞條說明
廬山套筒灌漿料
富填料粘結(jié)材料拉伸抗剪強度測定法（鋼件對鋼套筒法） J.1 適用范圍及應用條件 J.1.1 本方法適用于以富填料結(jié)構(gòu)膠粘劑為粘結(jié)材料粘合帶肋鋼筋與鋼套筒的拉伸抗剪強度測定；也可用于高強復合砂漿粘合鋼絲繩與鋼套筒的拉伸抗剪強度測定。 J.1.2 本方法為富填料粘結(jié)材料的**方法，不得用于測定其他用途膠粘劑的拉伸抗剪強度。 J.2 原理 J.2.1 試樣由帶肋鋼筋（或鋼絲繩）與刻有梯形螺紋的鋼筒
高安C100灌漿料廠家歡迎咨詢
北京博瑞雙杰新技術有限公司（江西賽恒實業(yè)有限公司）主要生產(chǎn)高強灌漿料早強灌漿料支座灌漿料灌漿料型號：C40 C50 C60 C70 C80 C90 C100 環(huán)氧膠泥環(huán)氧砂漿高強修補砂漿植筋膠粘鋼膠鋼筋錨固料聚合物修補砂漿泥土再澆劑一次座漿料鋼筋阻銹劑遷移型阻銹劑高強耐磨料防水砂漿 RMO補縫膠漿 BUS嵌縫料灌縫膠灌注膠碳纖維膠公路壓漿料鐵路壓漿料
湖南植筋膠環(huán)氧型注射式廠家直銷
產(chǎn)品特點 1、承載快、錨固力大、耐老化、耐化學腐蝕和耐水性優(yōu)良。 2、滑移量小，能及時控制基材離層與變形，固化后收縮率可降低到1%以下。應用范圍 1、應用于鋼筋在混凝土、磚墻、巖石等基材的植筋錨固施工。 2、應用于各種承重、非承重螺栓與混凝土、磚墻、巖石等基材的植筋錨固施工。植筋參數(shù)表 1、鉆孔直徑D由選定鋼筋直徑d及鋼筋表面狀態(tài)等決定。 ???? ①
樟樹C80灌漿料廠家歡迎咨詢
北京博瑞雙杰新技術有限公司（江西賽恒實業(yè)有限公司）主要生產(chǎn)高強灌漿料早強灌漿料支座灌漿料灌漿料型號：C40 C50 C60 C70 C80 C90 C100 環(huán)氧膠泥環(huán)氧砂漿高強修補砂漿植筋膠粘鋼膠鋼筋錨固料聚合物修補砂漿泥土再澆劑一次座漿料鋼筋阻銹劑遷移型阻銹劑高強耐磨料防水砂漿 RMO補縫膠漿 BUS嵌縫料灌縫膠灌注膠碳纖維膠公路壓漿料鐵路壓漿料