揚(yáng)州316L管件斷裂失效分析檢測(cè)

時(shí)間：2019-05-29作者：廣分檢測(cè)技術(shù)（蘇州）有限公司瀏覽：37

出現(xiàn)應(yīng)力腐蝕開裂的316L管件 ②核電站反應(yīng)堆堆芯中堆內(nèi)構(gòu)件為304NG不銹鋼，在高溫高壓、強(qiáng)輻照的水環(huán)境中，發(fā)生過輻照促進(jìn)應(yīng)力腐蝕（IASCC）現(xiàn)象。嚴(yán)格控制核電站服役環(huán)境是目前解決該問題較有效的方法之一。 堆內(nèi)構(gòu)件發(fā)生輻照促進(jìn)應(yīng)力腐蝕（IASCC） 研究應(yīng)力腐蝕的實(shí)驗(yàn)是根據(jù)不同情況下應(yīng)力腐蝕特征和實(shí)驗(yàn)?zāi)康膩碓O(shè)計(jì)的。根據(jù)材料、環(huán)境、應(yīng)力狀態(tài)和實(shí)驗(yàn)?zāi)康牟煌?，已發(fā)展了多種應(yīng)力腐蝕實(shí)驗(yàn)方法。按實(shí)驗(yàn)地點(diǎn)和環(huán)境性質(zhì)分現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)、實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)和實(shí)驗(yàn)室加速實(shí)驗(yàn)；按加載方式分恒載荷實(shí)驗(yàn)、恒變形實(shí)驗(yàn)和慢應(yīng)變速率拉伸實(shí)驗(yàn)。同樣應(yīng)力腐蝕實(shí)驗(yàn)的試樣一般也分為三類：光滑試樣、帶缺口試樣和預(yù)制裂紋試樣。

預(yù)制裂紋的CT試樣 不銹鋼應(yīng)力腐蝕問題得到了廣泛的研究，提出了多種不同的機(jī)理來解釋應(yīng)力腐蝕現(xiàn)象，但迄今尚無公認(rèn)的統(tǒng)一機(jī)理。由于應(yīng)力腐蝕是一個(gè)與腐蝕有關(guān)的過程，其機(jī)理必然與腐蝕過程中的陽極和陰極反應(yīng)有關(guān)，因而應(yīng)力腐蝕機(jī)理主要分兩大類：陽極溶解型和氫致開裂型，以及在這兩類機(jī)理基礎(chǔ)上發(fā)展起來的表面膜破裂理論、活性通道理論、應(yīng)力吸附開裂理論、腐蝕產(chǎn)物楔入理論和閉塞電池理論等。

表面膜破裂理論模型 影響因素應(yīng)力腐蝕的主要有三個(gè)方面因素：材料、腐蝕環(huán)境和拉應(yīng)力。材料因素包括元素含量、熱處理、微觀組織及表面狀態(tài)；腐蝕環(huán)境包括介質(zhì)種類、溫度、電位及液體流動(dòng)速率；拉應(yīng)力包括服役應(yīng)力、安裝應(yīng)力、殘余應(yīng)力及拉伸速率等。 解決辦法： 1、減少高應(yīng)力部件的應(yīng)力集中； 2、防止氯離子的引入； 3、避免產(chǎn)生應(yīng)力的加工； 4、熱處理，消除應(yīng)力； 5、采用耐SCC的鐵素體不銹鋼； 6、使用高Ni鋼種 在科學(xué)技術(shù)日新月異，科研水平不斷提高的新時(shí)代，新材料的研發(fā)速度仍然趕不上問題的速度。在實(shí)際工程應(yīng)用中不銹鋼材料的腐蝕問題層出不窮，目前的防護(hù)措施雖然**了一定的成效，但仍存在嚴(yán)重不足，各種防護(hù)手段都只能在一定范圍內(nèi)起到作用。合理選材，實(shí)時(shí)的檢測(cè)依然是控制腐蝕的關(guān)鍵。

5. 貝氏體鋼斷裂jsgfjc8788199

在含碳量為0.10%的低碳鋼中加入0.05%鉬和硼可優(yōu)化通常發(fā)生在700～850℃奧氏體-鐵素體轉(zhuǎn)變，且不影響其后在450℃和675℃時(shí)奧氏體-貝氏體轉(zhuǎn)變的動(dòng)力學(xué)條件。

在大約525～675℃之間形成的貝氏體，通常稱為“上貝氏體”；在450～525℃之間形成的稱為“下貝氏體”。兩種組織均由針狀鐵素體和分散的碳化物組成。當(dāng)轉(zhuǎn)變溫度從675℃降至450℃時(shí)，未回火貝氏體的抗拉強(qiáng)度會(huì)從585MPa升高至1170MPa。

因?yàn)檗D(zhuǎn)變溫度由合金元素含量決定，并間接影響屈服和抗拉強(qiáng)度。這些鋼獲得的高強(qiáng)度是以下兩種作用的結(jié)果：z89g88l5ysqw

1）當(dāng)轉(zhuǎn)變溫度降低時(shí)，貝氏體鐵素體片尺寸不斷細(xì)化。

2）在下貝氏體內(nèi)精細(xì)的碳化物不斷分散。這些鋼的斷口特征在很大程度上取決于抗拉強(qiáng)度和轉(zhuǎn)變溫度。

有兩種作用要注意：**，一定的抗拉強(qiáng)度級(jí)別，回火下貝氏體的夏比沖擊性能遠(yuǎn)遠(yuǎn)**未回火的上貝氏體。原因是在上貝氏體中，球光體內(nèi)的解理小平面切割了若干貝氏體晶粒，決定斷裂的主要尺寸是奧氏體晶粒尺寸。

在下貝氏體中，針狀鐵素體內(nèi)的解理面未排成一直線，因此決定準(zhǔn)解理斷裂面是否斷裂的主要特征是針狀鐵素體晶粒尺寸。因?yàn)檫@里的針狀鐵素體晶粒尺寸僅為上貝氏體中的奧氏體晶粒尺寸的1/2。所以，在同一強(qiáng)度級(jí)別，下貝氏體轉(zhuǎn)變溫度比上貝氏體低許多。

除了上面的原因之外是碳化物分布。在上貝氏體中碳化物位于晶界沿線，并通過降低抗拉強(qiáng)度Rm增加脆性。在回火的下貝氏體中，碳化物非常均勻地分布的鐵素體中，同時(shí)通過限制解理裂紋以提高抗拉強(qiáng)度并促進(jìn)球化珠光體細(xì)化。

*二，要注意的是未回火合金中轉(zhuǎn)變溫度與抗拉強(qiáng)度的變化。在上貝氏體中，轉(zhuǎn)變溫度的降低會(huì)使針狀鐵素體尺寸細(xì)化同時(shí)升高延伸強(qiáng)度Rp0.2。

在下貝氏體中，為獲得830MPa或較高的抗拉強(qiáng)度，也可通過降低轉(zhuǎn)變溫度提高強(qiáng)度的方法實(shí)現(xiàn)。然而，因?yàn)樯县愂象w的斷口應(yīng)力取決于奧氏體晶粒尺寸，而此時(shí)的碳化物顆粒尺寸已經(jīng)很大，因此通過回火提高抗拉強(qiáng)度的作用很小。


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