宜春灌漿料供應(yīng)商

時(shí)間：2019-02-24作者：北京博瑞雙杰新技術(shù)有限公司瀏覽：80

北京博瑞雙杰新技術(shù)有限公司（江西賽恒實(shí)業(yè)有限公司）主要生產(chǎn)高強(qiáng)灌漿料 早強(qiáng)灌漿料 支座灌漿料 灌漿料型 號(hào)：C40 C50 C60 C70 C80 C90 C100 環(huán)氧膠泥 環(huán)氧砂漿 高強(qiáng)修補(bǔ)砂漿 植筋膠 粘鋼膠 鋼筋 錨固料 聚合物修補(bǔ)砂漿 泥土再澆劑 一次座漿料 鋼筋阻銹劑 遷移型阻銹劑 高強(qiáng)耐磨料 防水砂 漿 RMO補(bǔ)縫膠漿 BUS嵌縫料 灌縫膠 灌注膠 碳纖維膠 公路壓漿料 鐵路壓漿料 鐵路壓漿劑 公路壓 漿劑

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錨栓連接受力分析方法


M.1 錨栓拉力作用值計(jì)算


M.1.1 錨栓受拉力作用（圖 M.1.1-1 及圖 M.1.1-2）時(shí)，其受力分析應(yīng)遵守下列基本假定：

1錨板具有足夠的剛度，其彎曲變形可忽略不計(jì)；

2同一錨板的各個(gè)錨栓，具有相同的剛度和彈性模量；其所承受的拉力，可按彈性分析方法確定；

3處于錨板受壓區(qū)的錨栓不承受壓力，該壓力直接由錨板下的混凝土承擔(dān)。

圖 M.1.1-1 軸向拉力作用 圖 M.1.1-2 拉力和彎矩共同作用
M.1.2 在軸向拉力與外力矩共同作用下，應(yīng)按下列公式計(jì)算確定錨板中受力zui大
錨栓的拉力設(shè)計(jì)值 Nh
1 當(dāng)N n - My1 2 3 0 時(shí)
yi
N h = N n + My1 yi2 （M.1.2-1）


2 當(dāng)N n - My1 yi2 < 0 時(shí)


Nh = (M + N × l)y1 '( yi ')2 （M.1.2-2）


式中：N 和M —分別為軸向拉力和彎矩的設(shè)計(jì)值； y1 、 yi —錨栓l 及i 至群錨形心的距離；

y1' 、 yi' —錨栓l 及i 至zui外排受壓錨栓的距離； l —軸力N 至zui外排受壓錨栓的距離；

n—錨栓個(gè)數(shù)。

注：當(dāng)外邊距M = 0時(shí)，上式計(jì)算結(jié)果即為軸向拉力作用下每一錨栓所承受的拉力設(shè)計(jì)值 Ni 。


M.2 錨栓剪力作用值計(jì)算


M植筋面積是影響抗剪強(qiáng)度的較主要因素，隨著植筋面積的增加抗剪強(qiáng)度也隨之增大，界面的剪切剛度也隨植筋面積的增加而逐漸增大，相對于對比試件ＪＯ，植筋試件（Ｊ６．８．６０）剪切在市場上,見到較多的就是碳纖維加固技術(shù)。從目前國內(nèi)外的發(fā)展情況來看,破纖維片材用于建筑加固業(yè)的研究開發(fā)及應(yīng)用正呈積極活躍的態(tài)勢。中國擁有巨大的建筑市場,大量的鋼筋混擬土結(jié)構(gòu)急需補(bǔ)強(qiáng)加固,碳纖維片材加固技術(shù)作為一種新興的技術(shù)含量高的加面方法,具有很大的研究推廣**和巨大的社會(huì)經(jīng)濟(jì)效益,因此,對該技術(shù)進(jìn)行各方面的研究是十分必要的。強(qiáng)度提高的較大幅度為３８．５％，但由于破壞模式的限制，繼續(xù)提高植筋面積并不能對剪切強(qiáng)度有較大的提升，并且這也是不經(jīng)濟(jì)。因此，當(dāng)植筋直徑為６ｍｍ時(shí)，建議較小植筋間距為２００ｍｍ。.2.1 作用于錨板上的剪力和扭矩在群錨中的內(nèi)力分配，按下列三種情況計(jì)算：

1若錨板孔徑與錨栓直徑符合表 M.2.1 的規(guī)定，且邊距大于10hef （圖

M.2.1-1），則所有錨栓均勻承受剪力；


圖 M.2.1-1 錨栓均勻受剪

2若邊距小于10hef （圖 M.2.1-2,a）或錨板孔徑大于表 M.2.1 的規(guī)定值（圖 M.2.1-2,b），則只有部分錨栓（以圖中黑色者表示）承受剪力；



a)邊距過小 b)錨板孔徑過大

圖 M.2.1-2 錨栓處于不利情況下受剪

3為使靠近混凝土構(gòu)件邊緣錨栓不承受剪力，可在錨板相應(yīng)位置沿剪力方向開橢圓形孔（圖 M.2.1-3）。


圖 M.2.1-3 控制剪力分配方法
附表 M.2.1 錨板孔徑（mm）

錨栓公稱直徑d 0 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30


錨板孔徑d f 7 9 12 14 16 18 20 22 24 26 30 33

M.2.2 剪切荷載通過受剪錨栓形心時(shí)，群錨中各受剪錨栓的驗(yàn)算（圖 M.2.2）:
ViV  =
(VixV )2 + (ViyV )2 (M.2.2-1)
V V  = Vx nx (M.2.2-2)
ix

V V  = Vy ny (M.2.2-3)
iy


式中：VixV 、ViyV —分別為錨栓i 在 x 和 y 方向的剪力分量；

ViV —剪力設(shè)計(jì)值V 作用下錨栓i 的組合剪力設(shè)計(jì)值；

Vx 、nx —剪力設(shè)計(jì)值V 的x 分量及x 方向參與受剪的錨栓數(shù)目；

Vy 、ny —剪力設(shè)計(jì)值V 的 y 分量及 y 方向參與受剪的錨栓數(shù)目。


圖 M.2.2 受剪力作用
M.2.3 群錨在扭矩T 作用下，各受剪錨栓的驗(yàn)算（圖 M.2.3）：
ViT =
(VixT )2 + (ViyT )2 (M.2.3-1)



圖 M.2.3 受扭矩作用
V T = T × yi (M.2.3-2)
xi2 + yi很多學(xué)者通過靜載試驗(yàn)對碳纖維布加固鋼筋混凝土梁受彎構(gòu)件的破壞形態(tài)及影響承載力的各項(xiàng)因素如配筋率、混凝土強(qiáng)度、梁的高跨比、剪跨比、碳纖維用量等進(jìn)行了研究，并對碳纖維布加固梁滿足平面變形假設(shè)進(jìn)行驗(yàn)證，認(rèn)為碳纖維布加固梁破壞與鋼筋混凝土梁相似亦分為三個(gè)階段。粘貼碳纖維布后，可以提高梁的承載能力，但隨著碳纖維布用量的增加承載力提高的幅度減少。在鋼筋進(jìn)行預(yù)應(yīng)力張拉和錨固后的CFRP片材*章占貼,減少了對混凝土梁的打磨、清潔、涂刷界面膠和打底膠等操作工序,大大地加快加固施工進(jìn)度,由子混凝土表面*粘貼,減少了加固原料的使用量,節(jié)約了加固成本;***張拉設(shè)備,可用于鋼、木、鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的梁、板構(gòu)件(對*要求不高)的加固。混凝土梁開裂以后，碳纖維布能夠約束裂縫的發(fā)展，隨著荷載的增大裂縫發(fā)展緩慢，裂縫寬度和高度較鋼筋混凝土梁小，裂縫間距小、數(shù)量多；鋼筋屈服后，裂縫長度和寬度發(fā)展較快。鋼筋屈服后由于碳纖維布的約束作用，加固梁仍然能夠承受一定的荷載。影響ＣＦＲＰ抗彎加固效果的因素主要有：．加固區(qū)段的長度、碳纖維用量、配筋率、混凝土強(qiáng)度、碳纖維端部錨固情況和粘結(jié)膠的質(zhì)量等。2
ix
V T = T × xi (M.2.3-3)
xi2 + yi2
iY

式中：T —外扭矩設(shè)計(jì)值；

VixT 、ViyT —T 作用下錨栓i 所受剪力的 x 分量和 y 分量；

ViT —T 作用下錨栓i 的剪力設(shè)計(jì)值；

xi 、 yi —錨栓i 至以群錨形心為原點(diǎn)的座標(biāo)距離。

M.2.4 群錨在剪力和扭矩共同作用下，各受剪錨栓的驗(yàn)算（圖 M.2.4）:

Vi g =
(VixV + VixT )2 + (ViyV +ViyT )2 (M.2.4)


式中：Vi g —群錨中錨栓所受組合剪力設(shè)計(jì)值。

圖 M.2.4 剪力與扭矩共同作用





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