東莞工業(yè)廠房安全檢測報告內(nèi)容有哪些

時間：2020-01-05作者：深圳市住建工程檢測有限公司瀏覽：182

至今對于剛性樁復(fù)合地基承載力以及沉降計算的研究并不完善，特別是針對軟土剛性樁復(fù)合地基的承載力和沉降的計算并不能滿足實際工程實踐的需要。本文通過分析現(xiàn)有的剛性樁復(fù)合地基承載力和沉降計算的方法，提出適合軟土剛性樁復(fù)合地基的承載力計算方法，以及對原有沉降計算中的系數(shù)進(jìn)行修正。
2 承載力計算方法的分析和討論
剛性樁復(fù)合地基的承載力計算理論也在發(fā)展中。如同其他的樁體復(fù)合地基一樣，剛性樁復(fù)合地基承載力計算思路也是先分別確定樁體的承載力和樁間土的承載力，再根據(jù)一定的原則疊加這二部分承載力得到復(fù)合地基的承載力。




龔曉南[5]提出樁體復(fù)合地基的限承載力pcf普遍表達(dá)式可用下式表示：
（2-1）
式中 ppf —— 單樁限承載力（kPa）；
psf —— 地基限承載力（kPa）；
K1 —— 反映復(fù)合地基中樁體實際限承載力與單樁限承載力不同的修正系數(shù)，一般大于1.0；
K2 —— 反映復(fù)合地基中樁間土實際限承載力與地基限承載力不同的修正系數(shù)；其值視具體工程情況確定，可能大于1.0，也可能小于1.0；
—— 復(fù)合地基破壞時，樁體發(fā)揮其限強度的比例，可稱為樁體限承載力發(fā)揮系數(shù)；
—— 復(fù)合地基破壞時，樁間土發(fā)揮其限強度的比例，可稱為樁間土限承載力發(fā)揮系數(shù)；
m —— 復(fù)合地基置換率。
若能有效的確定復(fù)合地基中樁體和樁間土的實際限承載力，而且破壞模式是樁體先破壞引起復(fù)合地基的全面破壞，《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》建議在初步設(shè)計階段可以按下式計算承載力：
（2-2）
式中 fspk —— 復(fù)合地基承載力特征值（kPa）；
m —— 面積置換率；
Ra —— 單樁豎向承載力特征值（kN）；
Ap —— 樁的截面積（m2）；
—— 樁間土承載力折減系數(shù)，宜按地區(qū)經(jīng)驗取值；
fsk —— 處理后樁間土承載力特征值（kPa），宜按當(dāng)?shù)亟?jīng)驗取值，如無經(jīng)驗時，可取地基承載力特征值。


就剛性樁復(fù)合地基而言，其破壞機理的研究對于承載力計算有著至關(guān)重要的作用。樁體與樁間土的荷載是通過復(fù)合地基的褥墊層來調(diào)整和傳遞的，因此需要分析褥墊層的作用。褥墊層能傳遞給樁體的限承載力Rcu和單樁限承載力Ru之間的關(guān)系（鄭剛[6]）如下：
樁Rcu> Ru，則加荷后期直至達(dá)到，樁主要向下刺入。
樁Rcu＝Ru，則加荷后期直至達(dá)到，樁同時向上和向下刺入。
樁Rcu< Ru，則加荷后期直至達(dá)到，樁主要向上刺入。
現(xiàn)有的文獻(xiàn)和工程實踐一般都認(rèn)為剛性樁復(fù)合地基是樁體先達(dá)到限強度，引起復(fù)合地基的破壞，即認(rèn)為在式（2-1）中樁體限強度的發(fā)揮比例 ＝1.0，而樁間土限強度的發(fā)揮比例 <1.0。式（2-2）也假定樁體先破壞引起復(fù)合地基的全面破壞。這些承載力計算公式都是針對樁Rcu> Ru和樁Rcu＝Ru兩種情況。
但是在軟土地基中，為了獲得較高的承載力水平，又由于樁身強度較高能將荷載往深層傳遞，剛性樁復(fù)合地基中的剛性樁往往會穿過土質(zhì)較差的那層軟土，樁端進(jìn)入承載力相對較好的土層作為持力層，因而樁體的限承載力一般很高。同時樁間軟土的承載力很低，一般在100 kPa以下，有些甚至在50kPa以內(nèi)。因此當(dāng)褥墊層能較好的工作，將上部荷載傳遞到土和樁時，樁間土就很達(dá)到限承載力，而此時樁體還沒有達(dá)到其限承載力，屬于樁Rcu< Ru的情形。此時，樁間土就會破壞，從而引起復(fù)合地基的破壞。解決方案 


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