** C軟糍材料在電機中的應用

    文中詳細介紹了 ** C材料的生產(chǎn)制造加工工藝,比照了 ** C材料與傳統(tǒng)式硅鋼材料的導磁系能,損耗特點及其沖擊韌性,較終詳細介紹了 ** C材料在電機中的運用狀況。

    關鍵字:磁瓦復合型材料,稀土永磁電機,帶磁能

    1 ** C材料生產(chǎn)制造加工工藝

    ** C材料由彼此之間絕緣層的金屬粉構成,將鐵粉和潤滑液混和壓擠,鐵粉間根據(jù)絕緣層塑料薄膜彼此之間絕緣層,因而 ** C材料在高頻率下渦旋損耗較小。絕緣層膜的出現(xiàn)使鐵粉間的間隙增加,一方面導致 ** C材料的材料相對密度減少,另一方面增加了材料在電磁場中的磁電式,驅使電機的勵磁電增加。 ** C材料的生產(chǎn)工藝關鍵由下面一些層面構成:

    (1) 混和:將金屬粉、鋁合金原素、潤滑液、黏合劑等混和在一起。在其中金屬粉的類型和規(guī)格尺寸較為關鍵,立即決策材料較終的特性和生產(chǎn)加工時的工作壓力限定。鋁合金原素根據(jù)工程項目必須加上,不一樣的鋁合金原素可以使較終材料得到不一樣的帶磁能和物理性能。

    (2) 抑制:將混和后的金屬粉倒人按樣子規(guī)定搞好的模板中,在徑向增加300—800MPa的工作壓力。

    (3) 熱處理工藝:抑制好的構件根據(jù)熱處理工藝來加強抗壓強度和提升帶磁能,實際的熱處理工藝全過程要依據(jù)工程項目規(guī)定及潤滑液、黏合劑的化學成分來決策。

    以德國Hoganas AB企業(yè)生產(chǎn)制造的Samoloy500為例子,其生產(chǎn)工藝流程有以下幾類方法:

    A 潤滑液0.5%Kenolbe,800MPa抑制,500℃干固;

    B 潤化粘接劑0.6%LB1,800MPa抑制,275℃干固;

    C潤滑液0.5%Kenolube 粘接劑0.5%LB1,800MP抑制,150℃干固;

    在其中添加物總數(shù)低,可以使混合粉的相對密度擴大,這針對帶磁能是有益的,但抑制全過程中會造成內(nèi)部內(nèi)應力,根據(jù)提升熱處理工藝溫度清除內(nèi)應力,關鍵是顆粒物間不可以產(chǎn)生煅燒,因而Samoloy500的較大干固溫度為500℃。

    2 ** C材料特性

    上文早已提及,因為 ** C材料的生產(chǎn)制造加工工藝,鐵粉間存有絕緣層塑料薄膜,因而會導致 ** C材料的導磁率減少,抗壓強度減少;另一方面,鐵粉在抑制隨時沒有角度的,因而 ** C材料是無趨向的。

    (1)被磁化曲線圖

    圖1為 ** C材料與硅鋼材料的被磁化曲線圖,從圖內(nèi)可以看得出,同樣的磁場強度下, ** C材料的磁密要比硅鋼片的磁密低許多。因而有一些資料中提及將 ** C材料立即更換硅鋼而不更改電機設計方案是難以實現(xiàn)的。而在傳統(tǒng)式的磁感應電機行業(yè),電磁場的創(chuàng)建時根據(jù)勵磁調(diào)節(jié)器完成的,在磁密中形成的電磁場必須非常大的電流量來完成,因此 ** C材料在磁感應電機行業(yè)運用的難度系數(shù)很大。

    圖2為不一樣相對密度時的被磁化曲線圖,可以看得出伴隨著相對密度的提升, ** C材料的磁密是提高的,這也是因為提升 ** C材料的相對密度,減少了鐵粉間絕緣層的薄厚,這將使材料的渦旋損耗增加。

    圖3為 ** C材料與硅鋼材料的相對性導磁率曲線圖,硅鋼片的相對性導磁率可以做到8000上下,而 ** C材料的相對性導磁率為500上下。因而非常一部分磁壓降將耗費在 ** C材料上。

    (2)損耗

    導磁材料中的損耗可以分為三一部分:渦旋損耗,渦流損耗損耗,額外損耗。

    損耗測算的經(jīng)典公式計算依然適用 ** C材料,參考文獻中為了較好地精確測算鐵芯損耗,將**項中的額外損耗,根據(jù)檢測設備評測與擬合曲線緊密結合導出來精確的鐵耗計算方式。

    下表中為鐵損值與硅鋼片的比照結果,在低頻率時 ** C材料的損耗要遠遠**硅鋼片,當在50Hz,1T時,損耗高452%;當頻率**出1000Hz時, ** C材料的鐵損與硅鋼損耗基本一致。

    參考文獻中提及,輸出功率為2.2kW的爪較電機運作電頻率為300Hz,其鐵芯損耗已做到200W,這將使電機的高效率顯著降低。同一創(chuàng)作者在制定的爪較及錯較電機高效率各自為76%,78%。但 ** C材料所制做的爪較電機導出轉距可以持續(xù)上升。

    (3)物理性能

    用含LB1混合粉生產(chǎn)制造的構件,橫著斷裂伸長率約為100MPa,含Kenolube混合粉所制做件的橫著斷裂伸長率為50MPa,在材料收購時只需將 ** C材料壓碎,選用磁選法就可以將銅繞阻與鐵分離。

    一般情況下可以根據(jù)提升添加物與減少熱處理工藝溫度來提升材料的物理性能,但這將使材料的帶磁能減少。

    3 ** C材料在電機中的運用

    (1)爪較電機

    ** C材料的各向異性特點相互配合模貝成形技術性是硅鋼片累加所無法相提并論的,在一些特殊電機上,等效電路是三維的,應用硅鋼片制做鐵芯加工工藝繁雜,這時選用 ** C材料將大大簡化全過程。

    爪較電機的磁通在電機定子中的邁向不僅有切向方位又有徑向方位,繞阻嵌放到電機定子中,可以保證徹底沒有*,使銅的使用率做到**,因而爪較電機的功率很高。圖中中為單級單相電電機圖,在具體工作中后軸向方位由三相構成。

    下表為選用爪較組織設計方案的電機,該計劃方案選用的是外電機轉子計劃方案,功率因素與高效率也不高,高效率僅有78%。但從尺寸看來電機的轉距/容積比較大。

    (2)交直流電源雙用電機

    與層疊電機定子對比,較頸做的較圓。鐵芯基材做得在軸往上比較頸長,用層疊鋼這也是難以保證的。由于鐵芯基材在軸往上做得較長,為維持磁通的橫截面積,鐵芯基材的薄厚可以減少。這就給繞阻留有比較大室內(nèi)空間,較靴也可做得偏厚以賠償較弱的帶磁能。因為較頸做得較大小較圓,因此電磁線圈長短大幅減少。最后造成用銅量少了60%,但 ** C材料的使用量從580g提升到620g,高效率從73%減少到71%。

    (3)圓盤式稀土永磁同歩電機

    參考文獻中提及的圓盤式稀土永磁感應電機運用在發(fā)電機行業(yè),創(chuàng)作者所設計方案的 ** C構造電機為正中間電機定子,兩邊電機轉子構造。與其說相比的各自為Torus(雙外電機轉子正中間電機定子圓盤式電機),Outerrotor(外電機轉子切向等效電路電機),Bergey(完善商品)。

    在其中 ** C電機的損耗較大,因而高效率降低。 ** C的轉距相對密度較大,這可以減少發(fā)電機固定不動塔的負載。

    4 結果

    ** C材料是將鐵粉與添加物根據(jù)髙壓,高溫干固成形,在鐵粉間添加絕緣層塑料薄膜減少了材料的渦旋損耗,與此同時也減少了材料的導磁率,擴大了材料低頻率時的渦流損耗損耗。 ** C的生產(chǎn)制造加工工藝決策了材料的各向異性特點,在一些特殊電機如爪較、圓盤式構造電機其等效電路構造為三維結構, ** C材料的優(yōu)點高過硅鋼材料。但立即取代目前的二維等效電路構造電機是不能充分發(fā)揮 ** C材料的優(yōu)點的。

    (1) ** C材料的導磁率較低,為硅鋼材料的1/16,絕大多數(shù)磁壓降將減少在鐵芯上,針對磁感應電機將增加勵磁電,針對稀土永磁電機會擴大永磁材料規(guī)格;

    (2) ** C材料與硅鋼材料對比,當運作電頻率在1000Hz上下時,損耗與硅鋼非常,在制冷壓縮機中電機的運作頻率現(xiàn)階段為180Hz,較高的運作頻率代表著較高一些的損耗;

    (3) 現(xiàn)階段運用 ** C材料在電機中使用在三維等效電路構造, ** C各向異性的特征較合適三維等效電路,在追求**高的轉距相對密度行業(yè)運用較普遍,在追求**效率高的主要用途運用較少。


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