江西南昌萍鄉(xiāng)設(shè)備安裝二次灌漿料規(guī)格型號代理

時(shí)間：2020-04-30作者：北京博瑞雙杰新技術(shù)有限公司瀏覽：26

                                                                             江西南昌萍鄉(xiāng)設(shè)備安裝二次灌漿料規(guī)格型號代理
采用快凍法,結(jié)合壓汞測試技術(shù),研究了靜養(yǎng)時(shí)間、升溫速率和恒溫時(shí)間等蒸養(yǎng)參數(shù)對強(qiáng)混凝土抗凍性能的影響.結(jié)果表明,延長靜養(yǎng)時(shí)間對強(qiáng)混凝土的抗凍性能具有明顯的改善作用,而過快的升溫速率、較長的恒溫時(shí)間及較的恒溫溫度均對混凝土的抗凍性能不利.

■試驗(yàn)結(jié)果分析及展望
性能水泥基灌漿料工作性能試驗(yàn)結(jié)果如表3所示，水膠比W/B=0.28的拌合物較為粘稠，流動(dòng)性較差，其流動(dòng)度的初始值和30min保留值均不滿足規(guī)范要求水膠比W/B=0.30的拌合物流動(dòng)性很好，流動(dòng)度試驗(yàn)產(chǎn)生了很大的流動(dòng)性，并且30min之后的流動(dòng)度保留值仍然很，但拌合物存在較為嚴(yán)重的泌水現(xiàn)象。水膠比W/B=0.29的拌合物流動(dòng)性較好，并且具有良好的保水性，未發(fā)現(xiàn)泌水現(xiàn)象圖1給出了流動(dòng)度隨水膠比W/B變化趨勢，從圖中可以看出，在其他參數(shù)不變的條件下，初始流動(dòng)度和30min的保留值均隨W/B的變大而增大。
從表3中可以看出，HPCG-1和HPCG-2的3h-24h與3h之差的豎向膨脹率均能滿足規(guī)范要求，但HPCG-3的3h豎向膨脹率為負(fù)值，說明該配比的水泥基灌漿料由于加水量過多，影響了其早期豎向膨脹率。
可以看出，HPCG-1和HPCG-2的3h~24h與3h之差的豎向膨脹率均能滿足規(guī)范要求，但HPCG-3的3h豎向膨脹率為負(fù)值，說明該配比的水泥基灌漿料由于加水量過多，影響了其早期豎向膨脹率。
可以看出,有效承載面差別很大。CGM-340灌漿料(用水量17%)、FB料(用水量14%)的有效承載面在95%以上,而FA灌漿料(用水量18%)、DC料(用水量15%)的有效承載面積很低,形成“虛接觸”,表現(xiàn)為底板下面有大量的氣泡孔穴。進(jìn)一步加大用水量,有效承載面均有一定程度的下降,FA料的表面基本為連續(xù)的氣泡孔穴,根本不能起到有效傳遞荷載的作用。


灌漿套筒采用鑄造工藝制造時(shí)宜選用球墨鑄鐵，采用機(jī)械加工工藝制造時(shí)宜選用優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼、低合金強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼、合金結(jié)構(gòu)鋼或其它經(jīng)過接頭型式檢驗(yàn)確定符合要求的鋼材。采用球墨鑄鐵制造的灌漿套筒，材料應(yīng)符合GB/T1348的規(guī)定。采用優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼、低合金強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼、合金結(jié)構(gòu)鋼加工的灌漿套筒，其材料的機(jī)械性能應(yīng)符合GB/T69GB/T81●GB/T1591和GB/T3077的規(guī)定。
半灌漿接頭是一種較新的灌漿連接形式，連接套筒與一端鋼筋采用灌漿連接方式連接，而另一端采用機(jī)械連接方式連接，目前已有應(yīng)用的機(jī)械連接方式是直螺紋連接和錐螺紋連接。
■接頭在混凝土結(jié)構(gòu)中應(yīng)用
鋼筋套筒灌漿接頭允許應(yīng)用在以下混凝土結(jié)構(gòu)部位：
&預(yù)制柱、預(yù)制剪力墻的豎向鋼筋連接處。可采用半灌漿接頭或灌漿接頭。
&預(yù)制疊合梁下部連接處后澆段的縱向鋼筋連接處。采用灌漿接頭。
由于預(yù)制構(gòu)件的連接鋼筋接頭不得不在同一截面布置，因此在《裝配式混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ1-2014中明確規(guī)定，采用套筒灌漿連接的縱向鋼筋，其接頭應(yīng)滿足現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《鋼筋機(jī)械連接技術(shù)規(guī)程》JGJ107中的Ⅰ級接頭的性能要求。
接頭是否達(dá)到Ⅰ級接頭的性能要求，通過JGJ107規(guī)定的接頭型式檢驗(yàn)進(jìn)行判定，其內(nèi)容包括：單向拉伸、應(yīng)力反復(fù)拉壓和大變形反復(fù)拉壓3項(xiàng)試驗(yàn)，對接頭的變形性能和抗拉強(qiáng)度進(jìn)行檢測，各項(xiàng)均達(dá)到Ⅰ級接頭性能指標(biāo)的接頭，方可判為Ⅰ級接頭。不同規(guī)格鋼筋的套筒灌漿連接接頭要分別進(jìn)行型式檢驗(yàn)。


●對強(qiáng)度等一些性能指標(biāo)應(yīng)在保證達(dá)到要求的前提下盡可能地減小過剩。灌漿料強(qiáng)度這一類指標(biāo)一般有一個(gè)下限要求，對上限一般沒有要求。但是，一旦設(shè)計(jì)已經(jīng)確定，這一類指標(biāo)的提通常也不會(huì)有太大的作用。換句話說，過份地提這些性能指標(biāo)實(shí)際上是一種浪費(fèi)，而且還會(huì)給其它性能帶來較大的約束。例如，灌漿料強(qiáng)度的提通常是要付出代價(jià)的，因此，過分地將會(huì)使灌漿料的成本增加。另，強(qiáng)度的提還將伴隨著彈性模量的提，導(dǎo)致灌漿料脆性增加，引起灌漿料放熱量的增加，給大體積灌漿料的溫度控制帶來困難，灌漿料堿含量的增加及礦物加劑摻量的減少增大了控制堿-集料反應(yīng)的難度等。對于這些無利而有弊的性能提，應(yīng)加以控制。原則上滿足要求可以了，實(shí)際上還需有一定的富余，以防生產(chǎn)的波動(dòng)。但是，這種富余不要太大。
●對于一些優(yōu)化的性能指標(biāo)應(yīng)盡可能地追求化。值得注意的是，除了成本以，灌漿料性能的優(yōu)化目標(biāo)往往涉及到灌漿料工程中的主要問題。例如大體積灌漿料施工時(shí)，灌漿料性能的優(yōu)化目標(biāo)通常是選擇灌漿料的放熱量，它直接影響到灌漿料的溫度控制。這些性能的優(yōu)劣往往是解決問題的關(guān)鍵所在。因此，在保證其他性能滿足要求的前提之下，應(yīng)盡可能地提這些性能，使其達(dá)到化。當(dāng)然，灌漿料的成本也是商品灌漿料攪拌站所需考慮的一個(gè)重要問題。在與灌漿料的各種性能不沖突的前提下，也應(yīng)該盡可能地降低成本，使商品灌漿料生產(chǎn)者獲得的經(jīng)濟(jì)效益。

采用有限元方法對復(fù)合材料對稱玻璃鋼大錐環(huán)內(nèi)固化成型進(jìn)行研究,基于ANSYS仿真軟件編寫了對稱玻璃鋼大錐環(huán)內(nèi)固化過程仿真程序,實(shí)現(xiàn)玻璃鋼大錐環(huán)內(nèi)固化過程溫度和固化度變化的數(shù)值模擬。結(jié)果表明,數(shù)值模擬得到的結(jié)果符合內(nèi)固化變化規(guī)律;貼近實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),模擬準(zhǔn)確有效;根據(jù)仿真結(jié)果得到了玻璃鋼大錐環(huán)內(nèi)固化溫度變化規(guī)律、固化峰值溫度隨厚度變化規(guī)律及錐環(huán)不同厚度固化度的變化規(guī)律,分析了600~660MW汽輪發(fā)電機(jī)的玻璃鋼大錐環(huán)采用內(nèi)固化工藝能達(dá)到完固化的厚度范圍。該研究為玻璃鋼大錐環(huán)實(shí)現(xiàn)、低成本成型提供了新方法。
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