江西南昌九江cgm灌漿料防裂妙招

時間：2019-12-22

江西南昌九江cgm灌漿料防裂妙招
采用纖維模型法,編制非線性計算程序,對偏壓PVC-FRP管鋼筋混凝土柱荷載-撓度關系進行過程分析,并驗證該計算程序的正確性。在此基礎上,利用分析程序對影響PVC-FRP管鋼筋混凝土柱力學性能的主要因素進行分析,得出FRP條帶環(huán)箍間距、偏心距、FRP條帶寬度、混凝土強度等級和配筋率等參數(shù)對偏壓PVC-FRP管鋼筋混凝土柱荷載-撓度關系曲線的影響規(guī)律,為PVC-FRP管鋼筋混凝土柱在復雜應力狀態(tài)下的受力分析奠定基礎。

水利水電、交通等工程建設中所的隧洞埋深越來越大，遇到的地下水壓力往往有數(shù)百米甚至上千米水頭。由于地下水補給范圍大，衰減期長，處理不好的話，一方面地下水排泄會對周圍水文地質環(huán)境產(chǎn)生不利影響，另一方面會給工程施工和運行、結構帶來很大的困難和危害。
目前水工隧洞設計中，設計者關注的往往是隧洞中防止水體滲的問題，采用的措施如鋼板襯砌、混凝土與鋼板復合襯砌、預應力鋼筋混凝土襯砌、鋼筋混凝土襯砌+圍巖單一固結灌漿料灌漿等，其中鋼筋混凝土襯砌+單一圍巖固結灌漿料灌漿措施是充分利用圍巖作為隧洞承載和防滲的結構主體，采用單一灌漿料灌漿壓力、單一灌漿料灌漿漿液等固結灌漿料灌漿措施加固隧洞圍巖，封閉隧洞周邊巖體裂隙，提隧洞圍巖的整體性和抗變形能力，增強圍巖抗?jié)B能力，這一設計越來越多的成為圍巖地質條件良好，滿足挪威準則、小地應力準則圍巖滲透準則條件下隧洞工程的主要結構措施，但是該承載結構由于隧洞徑向輻射狀布孔灌漿料灌漿，隨著灌漿料灌漿鉆孔進入圍巖深度的增加而使之環(huán)向間距逐步加大，在相同灌漿料灌漿壓力灌漿料灌漿漿液等措施的條件下，一般形成層圍巖滲透系數(shù)大、內層滲透系數(shù)小的防滲承載結構，主要使用在防止內水滲和承載內水壓力的隧洞結構中，由于滲透系數(shù)小所承受的滲透水壓力越大，故這一結構對承擔水壓力不甚合理，因此，目前的各類隧洞結構基不考慮隧洞部地下水向隧洞內臨空面反向滲透所帶來的壓失穩(wěn)問題。當隧洞埋深達上千米甚至兩千多米時，對隧洞**壓裂隙地下水長期滲透問題的處理，將成為隧洞防滲和結構處理的主要矛盾。
對交通工程等非水工隧洞，以往遇到的地下水壓力不大，往往采用整體襯砌或復合襯砌。在整體襯砌中，混凝土襯砌是主要承載結構；在復合襯砌中，錨桿噴混凝土與鋼筋混凝土是主要承載結構。當埋深加大、遇到**過上千米水頭的地下水作用時，現(xiàn)行的以鋼筋混凝土襯砌為主體承載結構的型式難以適應了。

2)接下去向隧洞中心移動灌漿料灌漿塞5的位置到半徑r3處，進行內層二序固結灌漿料灌漿，在該步驟中可以加大固結灌漿料灌漿孔的間排距(見)，即沿徑向間隔一個或兩個孔進行灌漿料灌漿，中間不灌漿料灌漿的孔在相鄰孔固結灌漿料灌漿之前，直接用標號水泥砂漿進行壓力封孔，同時降低灌漿料灌漿壓力約為2倍水壓力，漿液種類采用普通水泥漿液，減少漿液的顆粒比表面積為3cm2/g，當達到灌漿料灌漿結束設計標準并閉漿封孔后，可以形成半徑為r～r的隧洞內層密實度較小的圍巖固結灌漿料灌漿圈。
1)先針對隧洞的工程要求設計密度約間排距的固結灌漿料灌漿孔，對隧洞周邊圍巖進行固結灌漿料灌漿，通過調整灌漿料灌漿孔內灌漿料灌漿塞的位置，如把灌漿料灌漿塞布置在半徑r2處進行壓固結灌漿料灌漿，為了形成相對密實的層灌漿料灌漿圈，以便承載較大比例的地下水壓力，層圍巖固結灌漿料灌漿采用的灌漿料灌漿壓力約為2倍水壓力，漿液種類采用磨細水泥，水泥類漿液的顆粒比表面積為1cm2/g。當達到灌漿料灌漿結束設計標準并閉漿封孔后，可以形成半徑為r1～r2的隧洞層密實度較大的圍巖固結灌漿料灌漿圈。
△2)接下去向隧洞中心移動灌漿料灌漿塞的位置到半徑r3處，進行內層二序固結灌漿料灌漿，在該步驟中可以加大固結灌漿料灌漿孔的間排距(見)，即沿徑向間隔一個或兩個孔進行灌漿料灌漿，中間不灌漿料灌漿的孔在相鄰孔固結灌漿料灌漿之前，直接用標號水泥砂漿進行壓力封孔，同時降低灌漿料灌漿壓力約為5倍水壓力，漿液種類采用普通水泥漿液，減少漿液的顆粒比表面積為45cm2/g，當達到灌漿料灌漿結束設計標準并閉漿封孔后，可以形成半徑為r2～r3的隧洞內層密實度較小的圍巖固結灌漿料灌漿圈。

鋼筋套筒灌漿連接接頭由帶肋鋼筋、灌漿套筒和**灌漿料所組成。連接技術原理是：連接鋼筋插入套筒后，將**灌漿料灌入套筒，充滿套筒與鋼筋之間的間隙，灌漿料硬化后與鋼筋橫肋和套筒內壁形成緊密嚙合，并在鋼筋和套筒之間有效傳力，即將兩根鋼筋連接在一起。
灌漿料專指水泥基灌漿料，而采用灌注熔融金屬材料的套筒灌漿連接，稱為熔融金屬灌漿接頭，不在本文討論范圍。
按鋼筋與連接套筒相連接方式的不同，分為灌漿和半灌漿兩種接頭。
灌漿接頭是一種傳統(tǒng)的灌漿連接形式，連接套筒與兩端的鋼筋均采用灌漿連接方式，兩端的鋼筋均須為帶肋鋼筋。
保證套筒橫截面的承載能力，灌漿套筒的中部、半灌漿套筒的排漿孔位置計入大負公差后的屈服承載力和抗拉承載力的設計應符合JGJ107的規(guī)定。
保證套筒內灌漿料對鋼筋的錨固能力，灌漿套筒灌漿連接端鋼筋錨固長度L0不宜小于8倍鋼筋直徑。
保證鋼筋安裝在套筒內的長度L在其允許偏差范圍內時，套筒內鋼筋長度短不小于接頭型式檢驗確定的錨固長度，長不大于套筒灌漿腔大深度，灌漿套筒中間軸向定位點兩側應預留鋼筋安裝調整長度，預制端L1不應小于10mm，現(xiàn)場裝配端L2不應小于20mm。
保證套筒灌漿腔對灌漿料的錨固能力，腔內設置的剪力槽的數(shù)量應符合表2的規(guī)定；剪力槽兩側凸臺軸向厚度不應小于2mm。

研究了RTM用改性乙烯基酯樹脂體系的化學流變行為。采用DTA熱分析技術和黏度測量手段,研究了該樹脂體系固化反應特性以及固化過程中溫度-黏度的關系,根據(jù)樹脂的化學反應流變特性,建立了樹脂體系恒溫條件下的雙阿倫尼烏斯黏度模型。研究表明,模型對樹脂恒溫條件下其黏度的模擬結果與實驗結果具有良好的一致性?？山沂緲渲w系在不同溫度條件下的黏度變化規(guī)律,為合理制定RTM工藝參數(shù)、保證產(chǎn)品質量提供必要的科學依據(jù)。