上海巍立立軸沖擊式破碎機(jī)破碎過(guò)程的研究

時(shí)間：2020-01-05作者：上海巍立路橋設(shè)備有限公司瀏覽：1123

按破碎機(jī)理的不同，立軸沖擊式破碎機(jī)可分為“石打鐵立軸沖擊式破碎機(jī)”和“石打石立軸沖擊式破碎機(jī)”，本文主要以后者為研究對(duì)象，以下簡(jiǎn)稱立軸沖擊式破碎機(jī)。 上世紀(jì)80年代末, **臺(tái)立軸沖擊式破碎機(jī)在德國(guó)展出, 獲得了很大的反響。經(jīng)過(guò)多年的發(fā)展，立軸沖擊式破碎機(jī)以其破碎效率高，產(chǎn)品粒度和粒型優(yōu)越，機(jī)械磨損少等優(yōu)點(diǎn)，在多個(gè)國(guó)家得到了較好的推廣。然而，目前在 我國(guó)立軸沖擊式破碎機(jī)的生產(chǎn)中，幾乎沒(méi)有完善的理論研究成果指導(dǎo)該產(chǎn)品的改進(jìn)和開(kāi)發(fā)，只能借助部分實(shí)驗(yàn)成果、經(jīng)驗(yàn)和不斷地模仿國(guó)外產(chǎn)品進(jìn)行設(shè)計(jì)和制造，鑒 于此，上海巍立路橋設(shè)備有限公司對(duì)立軸沖擊式破碎機(jī)的破碎過(guò)程進(jìn)行了詳細(xì)的研究。
 

 
       1 立軸沖擊式破碎機(jī)的破碎過(guò)程簡(jiǎn)介
       巖石破碎學(xué)中指出，機(jī)械作用產(chǎn)生的應(yīng)力**過(guò)礦石強(qiáng)度較**礦石就會(huì)發(fā)生塑性屈服和脆性破壞。如圖1 所示，初破后的礦石由立軸沖擊式破碎機(jī)上方進(jìn)入，然后分為兩部分，一部分向下進(jìn)入高速旋轉(zhuǎn)的葉輪中，另一部分從四周以自由落體的方式下落；經(jīng)葉輪加速的礦 石從葉輪流道內(nèi)被高速拋射出去，首先同從四周落下的礦石發(fā)生碰撞，然后一起沖擊到機(jī)腔內(nèi)的物料襯層上，被物料襯層反彈沖擊到渦動(dòng)腔的**部，之后改變方向偏 轉(zhuǎn)向下運(yùn)動(dòng)，繼而與不斷被拋出的礦石形成連續(xù)的料幕。這樣，一塊礦石在渦動(dòng)破碎腔內(nèi)受了到兩次乃至多次的碰撞、磨擦和研磨破碎作用，上海巍立僅就破碎過(guò)程 中的碰撞破碎過(guò)程展開(kāi)研究。
 
       2 碰撞破碎模型的建立
       2.1 模型的材料常數(shù)
       衡量礦石力學(xué)性能的主要參數(shù)有彈性模量、泊松比、密度、抗壓強(qiáng)度、抗剪強(qiáng)度等，由于**的礦石組成復(fù)雜，以上參數(shù)往往沒(méi)有定值，文獻(xiàn)給出了常見(jiàn)巖石的力學(xué)參數(shù)范圍，本文選取了其中三種列于表1 中。
圖1 “石打石”立軸沖擊式破碎機(jī)工作原理圖
 
       表1 幾種礦石模型的材料常數(shù)


		材料常數(shù)
		彈性模量 E/ GPa	泊松比 μ	密度 ρ/ (g?mm-3)	抗壓強(qiáng)度/ MPa
礦 石 材 料 名 稱	砂 巖	10～100/100	0.20～0.30/0.25	1.8～2.8/2.30	11～252/252
	花 崗 巖	50～100/100	0.10～0.30/0.20	2.4～3.1/2.75	37～379/379
	玄 武 巖	60～120/120	0.10～0.35/0.22	2.6～3.3/2.95	150～350/350

      注：/后值為本文分析中所取數(shù)值。
 
      2.2 建立碰撞模型
     將礦石粒簡(jiǎn)化為表面光滑的不同粒徑的球體；在ANSYS 中選用solid65 三維實(shí)體單元模型劃分單元并添加接觸對(duì)。假設(shè)發(fā)生的碰撞均為對(duì)心碰撞，由于被拋射出的礦石速度很高并且碰撞時(shí)間較短，在進(jìn)行碰撞模擬時(shí)，近似認(rèn)為四周料幕 處自由下落的礦石是靜止的，從葉輪內(nèi)被拋出的礦石水平高速撞擊四周料幕處下落的礦石。圖2 為本文分析所用的碰撞破碎有限元模型
 
     3 碰撞破碎過(guò)程的瞬態(tài)分析
     利用 ANSYS 瞬態(tài)分析模塊，對(duì)礦石的碰撞破碎過(guò)程進(jìn)行分析。通過(guò)ANSYS 后處理功能得到有限元模型上任意節(jié)點(diǎn)的碰撞應(yīng)力隨時(shí)間變化曲線圖以及礦石之間的碰撞應(yīng)力分布云圖。如圖3 ～ 4 為粒徑均為30 mm 的花崗巖礦石在碰撞速度為60 m/s 時(shí)，碰撞接觸區(qū)域上一節(jié)點(diǎn)受到的碰撞應(yīng)力隨時(shí)間變化曲線圖和相應(yīng)過(guò)程中出現(xiàn)較大碰撞應(yīng)力時(shí)模型上的應(yīng)力分布云圖。由圖3 可以看出該種材料的礦石在上述條件下碰撞接觸時(shí)間較短，約為0.06 ms, 從接觸到分離礦石所受應(yīng)力急劇變化，分離后，礦石內(nèi)部仍存有一定的殘余應(yīng)力。圖4 說(shuō)明了較大碰撞應(yīng)力出現(xiàn)在被高速拋出的礦石上，對(duì)比表1 可知，較大碰撞應(yīng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)**出了該種礦石的強(qiáng)度極限。模擬試驗(yàn)表明，破碎過(guò)程中的碰撞速度為60m/s 時(shí)，能完全滿足對(duì)粒徑30mm 的花崗巖礦石的破碎要求。


 
      4 不同粒徑分布下的礦石碰撞破碎過(guò)程分析
      在立軸沖擊式破碎機(jī)中， 對(duì)同種礦石進(jìn)行破碎，相互碰撞的礦石粒徑不可能嚴(yán)格相同，為得到礦石粒徑對(duì)礦石破碎效果的影響情況，本文以確定材料常數(shù)的花崗巖礦石為模型，（材料常數(shù)見(jiàn) 表1），選定礦石被甩出的初速度為60 m/s，分別對(duì)粒徑為20 mm、30 mm、40 mm 的花崗巖礦石進(jìn)行碰撞破碎模擬試驗(yàn)。試驗(yàn)完成后得出較大碰撞應(yīng)力以及碰撞接觸所用的時(shí)間，用曲線圖進(jìn)行描述如圖5 ～ 6 所示。結(jié)果表明，相同粒徑的花崗巖礦石相互碰撞時(shí)，較大碰撞應(yīng)力隨礦石粒徑的增大而呈增長(zhǎng)態(tài)勢(shì)，且在礦石粒徑為30mm～40mm 的區(qū)間增長(zhǎng)較快。不同粒徑的礦石相互碰撞時(shí)，假設(shè)粒徑較小的礦石相對(duì)運(yùn)動(dòng)，粒徑較大的礦石相對(duì)靜止，即“小碰大”與假設(shè)粒徑較大的相對(duì)運(yùn)動(dòng)而粒徑較小的相 對(duì)靜止，即“大碰小”這兩種情況相比較，前者的較大碰撞應(yīng)力比后者的大。另外，碰撞接觸時(shí)間隨礦石粒徑的增大而增大，即兩者之間成正比例關(guān)系。
 
      5 不同材料和碰撞速度下的礦石碰撞破碎過(guò)程分析
      為得到不同種礦石在不同碰撞速度下的破碎情況，本文以粒徑為30mm 的礦石為模型，分別對(duì)確定材料常數(shù)的砂巖、花崗巖、玄武巖在碰撞速度分別為50 m/s、60 m/s、70 m/s 幾種情況下進(jìn)行碰撞破碎模擬試驗(yàn)。試驗(yàn)完成后列出各種情況下礦石所受較大應(yīng)力及碰撞接觸時(shí)間，用曲線圖進(jìn)行描述如圖7～8 所示。通過(guò)對(duì)比表1 中材料的抗壓強(qiáng)度值和以上分析結(jié)果可以看出，當(dāng)碰撞速度為50 m/s 時(shí)，每種礦石的較大碰撞應(yīng)力仍大于其相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度的較大值，但相差不大，所以，為了獲得較好的破碎效果，在設(shè)計(jì)沖擊式破碎機(jī)時(shí)，必須使葉輪具有足夠的線 速度，一般取50 ～ 70 m/s，也可以通過(guò)控制系統(tǒng)根據(jù)礦石的可破性不同做出相應(yīng)的調(diào)整。另外，碰撞接觸時(shí)間與礦石材料沒(méi)有明顯的關(guān)系而與碰撞速度相關(guān)，且碰撞接觸時(shí)間隨碰撞速 度的增大而縮短。
       
           本文首先介紹了立軸沖擊式破碎機(jī)的 工作特點(diǎn)，然后利用模擬碰撞試驗(yàn)的辦法，模擬了多種條件下礦石在立軸沖擊式破碎機(jī)中的破碎過(guò)程，得出了以下結(jié)果：①建立了基于ANSYS 的“石打石”碰撞破碎模型；②通過(guò)模擬碰撞試驗(yàn)，測(cè)定了碰撞破碎過(guò)程中的應(yīng)力和接觸時(shí)間，并統(tǒng)計(jì)了相關(guān)規(guī)律，為礦石的可破性研究提供了理論依據(jù)；③以模擬 碰撞試驗(yàn)的辦法驗(yàn)證了立軸沖擊式破碎機(jī)葉輪線速度的合理性，為立軸沖擊式破碎機(jī)的設(shè)計(jì)提供了參考。
       
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