某出海口采用地下連續(xù)墻作為止水帷幕,地下連續(xù)墻接頭采用工字鋼接頭,工字鋼是用3塊Q235鋼板按順序拼接而成,采用手工電弧焊焊接。施工過(guò)程中發(fā)現(xiàn),部分地下連續(xù)墻工字鋼接頭焊接產(chǎn)生的變形嚴(yán)重**過(guò)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定要求,有的變形量甚至**過(guò)5mm。當(dāng)變形大于規(guī)范要求允許偏差時(shí),地下連續(xù)墻的接頭平整度會(huì)變差,容易出現(xiàn)混凝土繞流現(xiàn)象,大量松散的混凝土黏附在工字鋼外側(cè),從而導(dǎo)致地下連續(xù)墻接頭混凝土拼接不密實(shí),易引起滲漏甚至涌流現(xiàn)象,外側(cè)大量的珠江水涌入基坑內(nèi),造成嚴(yán)重的安全質(zhì)量事故,影響整個(gè)基坑的結(jié)構(gòu)安全。
針對(duì)地下連續(xù)墻工字鋼接頭焊接變形大的現(xiàn)象,本文對(duì)工字鋼進(jìn)行焊接殘余應(yīng)力測(cè)試,通過(guò)焊接試驗(yàn)對(duì)比分析工字鋼接頭焊接變形量大的原因,并通過(guò)調(diào)整焊機(jī)的電流電壓,改進(jìn)焊接方法和順序,從而提高工字鋼接頭的焊接質(zhì)量。
盲孔法測(cè)定焊接殘余應(yīng)力
本工程采用盲孔法進(jìn)行工字鋼接頭焊接殘余應(yīng)力測(cè)試。首先,沿著工字鋼接頭焊縫方向,分別在焊縫區(qū)和左右熱影響區(qū)各選取3個(gè)測(cè)試點(diǎn),用殘余應(yīng)力檢測(cè)儀測(cè)出殘余應(yīng)變值ε1、ε2、ε3,根據(jù)測(cè)得的應(yīng)變值,利用材料力學(xué)公式計(jì)算沿焊縫方向的縱向和橫向殘余應(yīng)力。
為了驗(yàn)證焊接產(chǎn)生不均勻熱量對(duì)工字鋼接頭的影響,利用盲孔法對(duì)12塊Q235B鋼板進(jìn)行殘余應(yīng)力測(cè)試,并用游標(biāo)卡尺記錄鋼板變形量。鋼板尺寸為200*100*10mm,通過(guò)手工電弧焊對(duì)12塊試件焊接成4組長(zhǎng)200mm,寬100mm、高100mm的工字鋼。通過(guò)改變焊機(jī)電流參數(shù)、焊接順序、增加外部約束條件等方法,記錄工字鋼試件的殘余應(yīng)力和變形量。
表1 不同條件下工字鋼焊接殘余應(yīng)力及變形量統(tǒng)計(jì)
試件編號(hào) | σx/MPa | σy/MPa | 變形量/mm | 試驗(yàn)條件 |
1號(hào) | 227.45 | 167.53 | 3.6 | 焊機(jī)電流240A |
2號(hào) | 156.77 | 115.32 | 3.1 | 焊機(jī)電流180A |
3號(hào) | 98.51 | 71.49 | 2.9 | 焊接電流180A,按對(duì)角線分層焊接 |
4號(hào) | 79.42 | 58.37 | 2.7 | 焊接電流180A,按對(duì)角線分層焊接,增加加勁板和支撐鋼筋 |
試驗(yàn)結(jié)果分析
1. 焊機(jī)電流越大,產(chǎn)生的不均勻熱量越多,工字鋼局部受到過(guò)大的熱量使焊縫和周圍金屬產(chǎn)生不均勻膨脹和收縮,導(dǎo)致鋼板出現(xiàn)不規(guī)則變形。而且焊機(jī)電流越大,變形越大。
2. 通過(guò)設(shè)置合理的焊接方法,增加焊縫焊接層數(shù),每次焊接焊縫厚度控制在3mm以內(nèi),可有效減少工字鋼局部熱量聚集,并減少工字鋼的熱脹冷縮;另外,通過(guò)調(diào)整工字鋼的焊接順序能有效抵消焊縫之間的相互變形,從而在整體上減少工字鋼的焊接變形。
3. 加勁板能有效抑制腹板的失穩(wěn)變形,支撐鋼筋能夠減少翼緣板的角變形。因此,通過(guò)采取加勁板和支撐鋼筋的反變形措施能有效減少工字鋼翼緣板和腹板的變形。
所以,在保證焊縫熔合良好的情況下,應(yīng)該控制焊接電流大小,避免焊縫過(guò)度集中,提高焊接速度,增加外部約束措施。
總結(jié)
本文針對(duì)某項(xiàng)目地下連續(xù)工字鋼接頭焊接變形大的現(xiàn)象,采用盲孔法和游標(biāo)卡尺測(cè)量在不同焊機(jī)參數(shù)、焊接方法、焊接順序及外部約束條件下的工字鋼殘余應(yīng)力和變形量,針對(duì)試驗(yàn)結(jié)果分析工字鋼焊接接頭變形大的原因,提出相應(yīng)控制措施,改進(jìn)地下連續(xù)墻工字鋼接頭焊接工藝,并在項(xiàng)目中應(yīng)用和驗(yàn)證。
詞條
詞條說(shuō)明
鋁合金工件生產(chǎn)過(guò)程一般經(jīng)過(guò)壓鑄、機(jī)加工等多道工序,每道工序都有可能產(chǎn)生殘余應(yīng)力。為了確保產(chǎn)品的可靠性和安全性,一般會(huì)進(jìn)行熱時(shí)效工藝消除應(yīng)力。本文主要是對(duì)鋁合金工件進(jìn)行殘余應(yīng)力檢測(cè),用以驗(yàn)證不同工藝效果,改進(jìn)生產(chǎn)工藝,確保產(chǎn)品性能。試驗(yàn)儀器殘余應(yīng)力測(cè)試方法有很多,盲孔法是常用的方法之一,有操作簡(jiǎn)單,適用范圍廣,不受材料形狀限制等優(yōu)點(diǎn),本次就是采用盲孔法檢測(cè)鋁合金殘余應(yīng)力。儀器采用南京聚航科技有限公司
鑄件在凝固和冷卻過(guò)程中,由于鐵水自重的影響,以及各部位冷卻條件和尺寸不同而引起溫度和體積變化的差異,使各個(gè)部位由塑性狀態(tài)轉(zhuǎn)變到彈性狀態(tài)先后不一,互相牽制,形成殘余應(yīng)力。殘余應(yīng)力會(huì)引起鑄件翹曲變形,甚至開(kāi)裂;或在機(jī)械加工和長(zhǎng)期使用中應(yīng)力重新分布,造成變形和尺寸精度的損失。為此,對(duì)于重要的灰口鑄件,特別是機(jī)床鑄件和精密儀器零件,需要進(jìn)行低溫退火以消除殘余應(yīng)力,保持零件尺寸穩(wěn)定。本文主要是對(duì)鑄造箱體進(jìn)行
法蘭軸承的生產(chǎn)一般經(jīng)過(guò)鑄造、調(diào)質(zhì)、機(jī)加工等多道工序,每道工序都有可能產(chǎn)生殘余應(yīng)力。為了保證產(chǎn)品的可靠性和安全性,需要對(duì)不同加工工序后的殘余應(yīng)力進(jìn)行檢測(cè),用以驗(yàn)證工藝,改進(jìn)工藝,確保產(chǎn)品的性能。殘余應(yīng)力測(cè)試方法有很多種,由于法蘭軸承工件外形各式各樣,結(jié)構(gòu)復(fù)雜,因此選擇盲孔法測(cè)殘余應(yīng)力。以下為某型法蘭軸承殘余應(yīng)力測(cè)試的過(guò)程:試驗(yàn)儀器試驗(yàn)儀器:采用南京聚航科技的JHMK多點(diǎn)殘余應(yīng)力測(cè)量系統(tǒng),由JHYC靜
水冷爐口內(nèi)嵌鑄蛇形無(wú)縫鋼管,在澆注過(guò)程中,由于高溫鐵水的作用,蛇形管會(huì)發(fā)生蠕變。冷卻時(shí),由于蛇形管比液態(tài)鐵水收縮值大,使?fàn)t口內(nèi)產(chǎn)生較大的內(nèi)應(yīng)力。同時(shí),為防止蛇形管被鐵水熔化擊穿,采取了向蛇形管內(nèi)通入氮?dú)鈴?qiáng)制冷卻的措施。這樣,靠近蛇形管的鐵水比遠(yuǎn)離蛇形管的鐵水冷卻速度加快,造成內(nèi)部應(yīng)力不均。因此,水冷爐口鑄件降低和均化殘余應(yīng)力工序是必要的。過(guò)去一直采用熱時(shí)效的方法進(jìn)行去應(yīng)力處理。但熱時(shí)效耗費(fèi)大量的人
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