垃圾焚燒廠滲濾液工藝探討，四方環(huán)保，垃圾焚燒

1垃圾焚燒廠滲濾液處理現(xiàn)狀及存在問題

1.1概述

隨著我國經(jīng)濟的日益發(fā)展，城市規(guī)模不斷擴大，城市用地日趨緊張，生活垃圾填埋處置方式由于占地面積大等原因而遭到棄用，取而代之的是垃圾焚燒處理，目前我國已經(jīng)建成或正在建設的生活垃圾焚燒廠達數(shù)百座以上。

生活垃圾焚燒廠運行過程中產(chǎn)生的污染物主要有垃圾滲濾液和惡臭氣體，垃圾滲濾液具有污染成分復雜、污染物濃度高、污染物種類多等特點，其COD通常為20000～80000mg/L，氨氮為1000～2500mg/L。垃圾滲濾液如果處置不當，會嚴重影響周圍的環(huán)境，垃圾滲濾液處理對垃圾焚燒廠的正常穩(wěn)定運行至關重要。

1.2垃圾焚燒廠滲濾液處理現(xiàn)狀

垃圾焚燒廠垃圾滲濾液經(jīng)過處理后一般有如下幾種處置方式：一，排入城市污水處理廠，執(zhí)行《污水綜合排放標準》（GB89748-1996）的三級標準；*二，排入自然水體，執(zhí)行《污水綜合排放標準》的一級標準，也有要求執(zhí)行《生活垃圾填埋場污染控制標準》表2或表3標準；*三，按照當?shù)?*要求，執(zhí)行污水“零排放”要求，污水處理后回用，不許外排。

目前常用的垃圾滲濾液處理工藝是“生物處理+深度處理”，生物處理包括厭氧處理和好氧處理，而深度處理一般采用膜分離方式或催化氧化處理方式。厭氧+MBR工藝中，厭氧反應器的目的是大幅去除**污染物，其出水COD值可達4000～6000mg/L，并將**氮轉(zhuǎn)化為氨氮；MBR由缺氧池、好氧池和超濾膜組成，通過碳氧化反應進一步去除**污染物COD，并通過硝化反硝化反應去除總氮。

1.3垃圾焚燒廠滲濾液處理存在問題

1.3.1厭氧處理的優(yōu)勢難發(fā)揮

厭氧生物處理的原理是利用厭氧微生物的代謝過程，在不需要氧氣的條件下將**污染物轉(zhuǎn)化為大量的沼氣、水以及少量的細胞物質(zhì)。由于厭氧處理能耗低，特別適合于高濃度的垃圾滲濾液處理。

厭氧處理雖然去除**物的數(shù)量與進液濃度高，但其出水COD濃度**好氧處理，原則上仍需后續(xù)的好氧處理才能達到較好的出水水質(zhì)?？紤]到出水對總氮的要求，一般后續(xù)好氧處理常采用具有硝化反硝化功能的好氧處理工藝，而垃圾滲濾液氨氮含量較高，厭氧處理對氨氮無去除作用，因此進入好氧處理階段的氨氮含量也較高。

雖然厭氧處理對COD可以達到較高的去除率，但考慮到后續(xù)好氧處理脫氮過程中對碳源的需求，在實際運行中往往控制其出水COD維持較高的值。如垃圾滲濾液原液COD高達40000～80000mg/L，氨氮2000 mg/L，如果不考慮后續(xù)好氧處理對碳源需求的問題，厭氧處理（必要時可以設置二級厭氧）出水COD可達3 000～4000mg/L，但實際運行中，必須控制厭氧處理出水COD在10 000～15000 mg/L，由此可見，厭氧處理并未發(fā)揮出其應有的優(yōu)勢。

1.3.2好氧處理部分能耗偏高

垃圾滲濾液經(jīng)過厭氧處理后進入膜生物反應器時，其氨氮通常為2000～2500mg/L，根據(jù)生物脫氮理論，在膜生物反應器中脫氮時，應保持C/N為6～8，以保證硝化、反硝化反應的正常進行。由此可以看出，進入好氧處理的COD應維持在12000～15000mg/L，如此高的COD需要由好氧生化處理去除掉，相比于厭氧處理，勢必會大幅增加處理系統(tǒng)的能耗。

另外，由于進水氨氮濃度較高，為保證良好的脫氮效果，缺氧、好氧脫氮工藝需要較高的回流比，進一步增加了運行成本。

1.3.3滲濾液處理總運行成本偏高

受進水濃度高的影響，好氧處理系統(tǒng)的鼓風曝氣通常采用射流曝氣，膜分離采用外置式膜，還需要設置污水冷卻系統(tǒng)等，這些措施不同程度地增加系統(tǒng)的能耗，使?jié)B濾液處理總成本大幅增加。

2二級厭氧+厭氧氨氧化+MBR組合工藝

2.1組合工藝內(nèi)容

由于垃圾滲濾液氨氮濃度高，為保證脫氮效果，實際運行中通?？刂坪醚跆幚硐到y(tǒng)進水COD濃度，使其維持在較高的水平，從而導致處理成本大幅增加。如前所述，導致運行成本增加的主要原因是進水氨氮濃度高，如果能在進入好氧處理之前有效去除氨氮，一方面可以充分發(fā)揮厭氧處理的優(yōu)勢，另一方面也可以降低后續(xù)好氧處理的負荷，對降低運行成本、提高處理效率、穩(wěn)定達標排放具有重要意義。

目前常用的脫氮方式除傳統(tǒng)的硝化反硝化脫氮工藝外，還有氨吹脫和厭氧氨氧化工藝等，由于焚燒廠垃圾滲濾液COD較高，氨吹脫工藝基本無法正常運行。厭氧氨氧化工藝的原理是厭氧氨氧化菌在厭氧條件下，以亞硝酸鹽為電子受體將氨氮直接氧化成氮氣，該工藝不需補充新鮮碳源，尤其適用于高氨氮、碳源不足的污水處理工程。

厭氧氨氧化工藝對氨氮具有良好的去除效果，但無法去除滲濾液中的**污染物，而且該工藝要求進水COD濃度越低越好。針對焚燒廠垃圾滲濾液的特點，采用厭氧+厭氧氨氧化+MBR組合處理工藝是可行的，不但能**良好的處理效果，而且在技術上具有巨大的優(yōu)勢。

2.2工藝原理

利用二級（多級）厭氧、厭氧氨氧化和MBR等技術單元的組合工藝，解決傳統(tǒng)處理技術存在運行能耗高、需要額外投加碳源、出水效果不穩(wěn)定等缺點，以應用于垃圾焚燒廠垃圾滲濾液的處理。

厭氧處理采用多級厭氧反應器（兩級及以上），實現(xiàn)較高的氨化效率和COD去除率。一級厭氧反應器維持較高的污泥濃度，在高負荷條件下運行，將進水中的COD降低70%～85%；二級厭氧反應器污泥濃度、負荷較一級厭氧反應器略低，進一步降低COD，實現(xiàn)去除率60%～75%，使其滿足后續(xù)膜生物反應器的有利運行條件。當進水COD濃度過高，兩級厭氧反應器不能滿足COD處理要求時，可以采用三級厭氧反應器串聯(lián)的方式。在實際應用中，通常選擇厭氧生物濾池、UASB、IC、EGSB等厭氧反應器，也可以選擇其他厭氧反應器。

厭氧氨氧化反應器依靠微生物的作用實現(xiàn)對氮的去除，包括厭氧氨氧化反應、短程反硝化反應等，其微生物主要包括厭氧氨氧化菌、自養(yǎng)型反硝化菌和異養(yǎng)型反硝化菌等；在不需要外加碳源的條件下，實現(xiàn)氨氮去除率大于85%，總氮去除率大于80%。厭氧氨氧化反應器通過鼓風機提供氧氣，用于亞硝化反應的進行，如將氨氮氧化為亞硝氮等。

厭氧氨氧化反應器的具體實施形式可以以活性污泥狀態(tài)、生物膜狀態(tài)實施，其池型可以是長方形的推流式結構，也可以是溝道式結構，或可以采用同時進出水的潷水器形式。厭氧氨氧化池采用主要控制溶解氧，參考控制氧化還原電位（ORP）的運行方式，限制鼓風機對池體中的供氧，創(chuàng)造厭氧氨氧化菌群的優(yōu)勢生長條件，使亞硝化細菌可以將部分氨氮氧化為亞硝氮，亞硝氮又與其他氨氮在厭氧氨氧化細菌的作用下轉(zhuǎn)化為氮氣，實現(xiàn)對總氮的去除。

MBR系統(tǒng)由缺氧池、好氧池和膜分離系統(tǒng)組成，通過兩級厭氧反應器和厭氧氨氧化反應器的處理后，使MBR系統(tǒng)進水中C/N達到合適比例，滿足系統(tǒng)脫氮的要求，同時去除水中剩余的COD、氨氮等，穩(wěn)定達到出水排放標準。MBR處理系統(tǒng)中的膜組件，采用內(nèi)置式超濾膜。

2.3工藝流程說明

厭氧+厭氧氨氧化+MBR組合工藝包括：一級厭氧反應器、二級厭氧反應器、厭氧氨氧化反應器、沉淀池、缺氧池、好氧池、膜組件和鼓風機,見圖1。

（1）垃圾滲濾液首**入一級厭氧反應器，垃圾滲濾液在一級厭氧處理反應器中水力停留時間為8～12d，反應器內(nèi)污泥濃度為8～12 g/L，一級厭氧反應器中污泥停留時間為25～40 d。

（2）一級厭氧反應器出水進入二級厭氧反應器，二級厭氧反應器中水力停留時間為4～10d，反應器內(nèi)污泥濃度為6～8 g/L，二級厭氧反應器中污泥停留時間為18～35 d。

（3）二級厭氧反應器出水進入?yún)捬醢毖趸磻髦校瑓捬醢毖趸磻髦械奈勰酀舛葹?～10g/L，厭氧氨氧化反應器中污泥停留時間（SRT）為10～35 d，向厭氧氨氧化反應器鼓入氧氣，使反應器中的溶解氧（DO）保持在0.1～0.5mg/L，氧化還原電位（ORP）控制在-200～50 mV。

（4）厭氧氨氧化反應器出水進入沉淀池進行固液分離，沉淀池水力停留時間為1.5~2.5h，沉淀池污泥回流至厭氧氨氧化反應器中。

（5）沉淀池出水進入缺氧池，缺氧池中水力停留時間為0.5~1h，缺氧池中的溶解氧（DO）控制在0.2～1.0 mg/L，污泥濃度為3～4.5 g/L。

（6）缺氧池出水進入好氧池，好氧池中停留時間為10~24h，向好氧池中鼓入氧氣，使好氧池中的DO維持在2.5～4.0 mg/L，污泥濃度為3～5

g/L，好氧池末端混合液回流到缺氧池，回流比為200%~400%，在好氧池末端或后部設置超濾膜進行固液分離，固液分離后的出水進入后續(xù)深度處理工藝進行處理。

3二級厭氧+厭氧氨氧化+MBR組合工藝的技術優(yōu)勢

（1）系統(tǒng)運行穩(wěn)定。

組合工藝充分結合厭氧反應器去除COD、厭氧氨氧化技術去除總氮、膜生物反應器高效分離的優(yōu)勢，將多級厭氧反應器、厭氧氨氧化技術、膜生物反應器技術進行結合，具有不需外加碳源、脫氮效率高、系統(tǒng)運行穩(wěn)定、剩余污泥產(chǎn)量低等優(yōu)點。

（2）充分發(fā)揮厭氧處理的優(yōu)勢。

垃圾滲濾液處理系統(tǒng)通過設置多級厭氧反應器，可以有效地降低垃圾滲濾液中的COD濃度，為后續(xù)的厭氧氨氧化單元創(chuàng)造有利進水條件。由于整個厭氧處理過程不需要供氧，因此能源消耗非常低，可以有效降低處理成本，同時也可減少很多操作上的維修問題。

（3）充分實現(xiàn)污水資源化。

由于要盡可能發(fā)揮厭氧反應的作用，**污染物在厭氧條件下充分降解，產(chǎn)生的沼氣作為有效的能源重復利用，可以充分實現(xiàn)**污染物的資源化利用。

（4）良好的脫氮效果。

厭氧氨氧化單元可以大幅去除系統(tǒng)的氨氮、總氮，將后續(xù)膜生物反應器的負荷降低至正常水平，可以充分地發(fā)揮出膜生物反應器處理效率高、固液分離效果好、脫氮穩(wěn)定高效的優(yōu)點，使其出水穩(wěn)定達標。

（5）有效降低好氧處理的能耗。

利用厭氧反應器去除COD、利用厭氧氨氧化技術進行脫氮，相比傳統(tǒng)工藝中好氧去除COD、硝化反硝化脫氮，較大地降低了鼓風曝氣、混合液回流等能耗，總體電耗降低50%～60%。

（6）不需外加碳源。對于傳統(tǒng)的硝化反硝化脫氮工藝，為保證脫氮效果，通常采用二級硝化反硝化，需要在二級反硝化池內(nèi)投加碳源。厭氧+厭氧氨氧化+MBR組合工藝采用厭氧氨氧化，大幅去除氨氮，只需設計一級硝化反硝化即可，不需要額外投加碳源，是一種穩(wěn)定可持續(xù)的生物處理技術。

4主要設計參數(shù)

厭氧處理的主要設計參數(shù)見表1，厭氧氨氧化的主要設計參數(shù)見表2，MBR的主要技術參數(shù)見表3。

5結論

（1）“厭氧+厭氧氨氧化+MBR”組合工藝可以充分發(fā)揮厭氧反應的優(yōu)勢，利用厭氧反應器充分去除更多**污染物，同時可以充分實現(xiàn)污水資源化。

（2）厭氧氨氧化工藝在不需碳源、低溶解氧的條件下實現(xiàn)對氨氮和總氮的去除，不但可以降低運行成本，同時降低后續(xù)處理的氨氮負荷。

（3）MBR工藝進水COD和氨氮大幅降低，使好氧處理效果較趨穩(wěn)定，能耗大幅降低。