江西南昌宜春加固灌漿料大批量供應(yīng)

時(shí)間：2020-04-07

江西南昌宜春加固灌漿料大批量供應(yīng)
針對帽形長桁**拉擠成型工藝,為了確保平直的預(yù)浸料層組在預(yù)成型的連續(xù)彎曲變形過程中不發(fā)生褶皺和劈裂,對預(yù)成型的變形過程進(jìn)行分析,設(shè)計(jì)制造了預(yù)成型模具來約束預(yù)浸料的變形軌跡,分析制定了預(yù)成型工藝,并進(jìn)行長桁試制實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。實(shí)驗(yàn)制得的長桁表面質(zhì)量優(yōu)異,截面R角區(qū)無褶皺等缺陷,滿足產(chǎn)品要求,為帽形長桁的**拉擠成型奠定了基礎(chǔ)。

２、灌漿前再次用鐵絲疏通灌漿孔，檢查灌漿孔是否暢通
３、在出漿孔部位灌入適量清水，以確保內(nèi)部灌漿面濕潤
４、灌漿機(jī)在加料**定要加清水濕潤
５、灌漿料要按照相關(guān)灌漿參數(shù)嚴(yán)格控制水量、攪拌時(shí)間
６、在灌漿過程中，灌漿料應(yīng)隨時(shí)攪拌，避免沉淀、凝固
７、畫出有灌漿孔的墻體平面圖，并且把灌漿孔編號(hào)，在灌漿前把編號(hào)對應(yīng)寫到墻體上，灌漿時(shí)做好記錄
８、灌漿過程中要注意已完成灌漿的部位橡膠塞是否牢固，防止橡膠塞滑出導(dǎo)致漏漿及其他套筒漿料不能正常灌注
９、當(dāng)一片墻灌漿完成后，灌漿管不要立即拔出，先關(guān)掉開關(guān)，待灌漿管內(nèi)壓力減弱后再拔出，以免傷人
１０、在灌漿施工停歇時(shí)間**過20分鐘，應(yīng)及時(shí)沖洗灌漿機(jī)及管子。隔天拔出橡皮塞重復(fù)利用
■材料要求
本工灌漿施工使用常溫灌漿料，使用環(huán)境為5℃以上，必須符合根據(jù)JG/T408-2013《鋼筋連接用套筒灌漿料》、DB11/T1470—2017《鋼筋套筒灌漿連接技術(shù)規(guī)程》、Q/HDJZG014－2016《鋼筋連接用性能灌漿料》企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)要求。
●套筒灌漿料與灌漿套筒匹配使用，套筒品牌為“中建機(jī)械”，有匹配的形式檢驗(yàn)報(bào)告。鋼筋套筒灌漿連接接頭應(yīng)符合JGJ107中Ⅰ級(jí)變形性能等級(jí)的要求。
●套筒灌漿料應(yīng)按照產(chǎn)品設(shè)計(jì)（說明書）要求的用水量進(jìn)行配制。拌合用水應(yīng)符合JGJ63的規(guī)定。
●當(dāng)溫度**5℃時(shí)，應(yīng)使用低溫型**產(chǎn)品，低溫型產(chǎn)品的適用溫度為套筒部位溫度-5℃~10℃，當(dāng)環(huán)境日溫度小于-10℃，或日溫度大于15℃時(shí)禁止使用。

■用于結(jié)構(gòu)加固的壓力灌漿料灌漿施工方法，包括如下步驟：
(1)、對需加固結(jié)構(gòu)柱進(jìn)行鑿毛施工，并進(jìn)行結(jié)構(gòu)表面清理；
(2)、在需加固結(jié)構(gòu)柱圍拼裝鋼模板，模板上部開設(shè)壓力灌漿料灌漿施工的灌漿料灌漿口和排氣口，同時(shí)架設(shè)置換層平臺(tái)；
(3)、在置換層平臺(tái)上安裝壓力灌漿料灌漿設(shè)備，將壓力灌漿料灌漿設(shè)備與鋼模板上留設(shè)的灌漿料灌漿口進(jìn)行固定連接；同時(shí)，將排氣口與半U(xiǎn)型鋼管相連接，半U(xiǎn)型鋼管上端安裝活塞，并搭設(shè)液壓千斤頂及反力架；
(4)、用壓力灌漿料灌漿設(shè)備從灌漿料灌漿孔灌漿料灌漿，待上部排氣孔排出的浮漿濃度與灌入的灌漿料濃度相當(dāng)時(shí)，利用液壓千斤頂及反力架通過活塞將半U(xiǎn)型鋼管上口封閉，同時(shí)繼續(xù)用壓力灌漿料灌漿設(shè)備加壓，直至無法加壓為止，關(guān)閉灌漿料灌漿機(jī)停止灌漿料灌漿；
(5)、待鋼模板內(nèi)灌漿料初凝，利用液壓千斤頂活塞通過半U(xiǎn)型鋼管進(jìn)行封閉式二次加壓，連續(xù)加壓至液壓千斤頂?shù)膲毫o法再繼續(xù)施加時(shí)，即停止二次壓漿，完成整個(gè)壓力灌漿料灌漿施工。

●灌漿料“開裂”灌漿料出現(xiàn)裂紋或裂縫，通常有以下原因：
a）配制灌漿料時(shí)水灰比過小、灰砂比過大、砂率較小、或加劑過多，使灌漿料水化用水相對不足，形成“剛性材料”，經(jīng)養(yǎng)護(hù)后，砼內(nèi)部在熱應(yīng)力作用下結(jié)構(gòu)發(fā)生膨脹而“開裂”
b）所用骨料粒徑過大，在水灰比大的情況下較易形成空洞，水分蒸發(fā)時(shí)會(huì)產(chǎn)生“裂紋”；并且因灌漿料表層水泥不能得到完水化，當(dāng)?shù)讓訌?qiáng)度發(fā)揮后，其應(yīng)力大于表層產(chǎn)生的應(yīng)力，從而出現(xiàn)“開裂”。
c）攪拌不勻、養(yǎng)護(hù)失誤，也會(huì)造成砼的強(qiáng)度不勻、產(chǎn)生的應(yīng)力不均。
d）水泥急凝、需水性過大、性不合格等都較易造成灌漿料“開裂”。

基于熱化學(xué)和殘余應(yīng)力理論,采用順序熱-力耦合方法建立了復(fù)合材料固化過程的三維有限元模型,通過與文獻(xiàn)中C形構(gòu)件計(jì)算結(jié)果的對比,驗(yàn)證了該仿真模型具有較的精度。采用該模型計(jì)算了AS4/3501復(fù)合材料層合板挖補(bǔ)修理固化過程中模量和殘余應(yīng)力的變化歷程。結(jié)果表明,凝膠點(diǎn)之前,樹脂模量和復(fù)合材料橫向模量很小,而平行于纖維方向存在殘余壓應(yīng)力;凝膠點(diǎn)之后,模量均隨時(shí)間快速增大到一定值,殘余應(yīng)力先逐漸增大到一定值,再隨降溫過程快速增大。